Активная поверхность - зуб
Cтраница 2
 |
Схема алгоритма для расчета коэффициента потерь / 3 в зубчатых передачах. [16] |
С повышением несущей способности, лимитируемой стойкостью активных поверхностей зубьев и их прочностью на изгиб, снижаются масса и габаритные размеры зубчатой передачи. Наименьшую массу имеют передачи со стальными зубчатыми колесами. Одним из важнейших условий совершенствования машин является изыскание всех возможных путей к снижению их массогабар итных показателей, поэтому сталь явлйется основным материалом для, зубчатых колес и единственным для высокозагруженных передач. [17]
Проектировочный расчет выполняют по критерию контактной усталости активных поверхностей зубьев. [18]
С повышением несущей способности, лимитируемой стойкостью активных поверхностей зубьев и их прочностью на изгиб, снижаются масса и габаритные размеры зубчатой передачи. Наименьшую массу имеют передачи со стальными зубчатыми колесами. Одним из важнейших условий совершенствования машин является изыскание всех возможных путей к снижению их массогабаритных показателей, поэтому сталь является основным материалом для зубчатых колес и единственным для высокозагруженных передач. [19]
Выбираем материал, назначаем термическую обработку и твердость активных поверхностей зубьев. [20]
Итак, критерием работоспособности зубчатых передач является износостойкость активных поверхностей зубьев и их изгибная прочность. [21]
 |
Типовые режимы на. [22] |
Обычно размеры зубчатых колес определяются из расчета на прочность активных поверхностей зубьев. Исключением являются передачи с высокими твердостями активных поверхностей зубьев - ( Яакт) при KHL: 1 и особенно при реверсивной симметричной нагрузке. [23]
 |
Типовые режимы на. [24] |
Обычно размеры зубчатых колес определяются из расчета на прочность активных поверхностей зубьев. При найденных таким способом размерах ( bw, dwl, dw2), как правило, необходимую прочность зубьев на изгиб удается обеспечить варьированием модуля ( или числа гД Исключением являются передачи с высокими твердостями активных поверхностей зубьев ( Яагг) при KHL - 1 и особенно при реверсивной сим метричной нагрузке. [25]
В целях повышения нагрузочной способности целесообразно иметь высокую твердость активных поверхностей зубьев. [26]
Так как за один оборот одновенцового сателлита происходит нагруже-ние обеих активных поверхностей зуба, то расчет ведут как при действии реверсивной нагрузки. [27]
Повторно-переменные контактные напряжения и силы трения приводят к усталостному изнашиванию активных поверхностей зубьев. Как было установлено в § 1.4, сопротивление усталостному изнашиванию у опережающих поверхностей выше, чем у отстающих, поэтому нагрузочная способность головок зубьев выше, чем ножек. Этим объясняется отслаивание и выкрашивание частиц материала на активной поверхности ножек зубьев ( рис. 7.20, в) при отсутствии видимых усталостных повреждений головок. Усталостное изнашивание активных поверхностей зубьев характерно для работы закрытых передач. [28]
Параметры открытых передач, а также закрытых с высокой твердостью активных поверхностей зубьев ( 50 HRC, их нагрузочная способность лимитируется изгибной прочностью) определяют из расчета зубьев на изгиб, причем основным расчетным параметром является нормальный модуль. [29]
В приближенных расчетах при выборе типов передач предполагается, что твердости активных поверхностей зубьев в паре а - д одинаковы, что является наиболее характерным вариантом для передач А, поскольку центральные колеса и сателлиты, как правило, цементованные и закаленные либо азотированные. [30]
Страницы: 1 2 3 4