Суммарное повреждение

Cтраница 2

Рисунок позволяет судить о соответствии суммарного повреждения условию (5.12) и отклонении от него. [16]

Однако в ряде случаев малоцикловой высокотемпературной усталости суммарное повреждение оказывается большим, чем это следует из линейного закона. [17]

Накопление суммарного d повреждения при регулярном периодическом ( в и нестационарном случайном ( О малоцикловом нагружении. [18]

Таким образом, для широкого диапазона условий нагружения суммарное повреждение, определенное в соответствии с ( 20) или ( 22), находится, как правило, в полосе разброса 0 5 - 1 5, что дает возможность использовать деформационно-кинетический критерий для расчета прочности при малоцикловом нагружении. Однако при этом необходимо использовать результаты только корректно поставленных экспериментов и расчетов, обеспечивающих получение полной информации о параметрах процесса деформирования и характере изменения с числом циклов и во времени нагрузок ( напряжений), деформаций и температур в зоне достижения предельного состояния по условиям малоциклового разрушения. Необходима также система базо вых данных и расчетных характеристик, требующихся для правильной оценки повреждений, накопленных в ходе повторных нагружении. [19]

На рис. 2.68 и 2.69 и в табл. 2.8 приведены результаты анализа накопления усталостных, статических и суммарных повреждений в зонах разрушения ( концентрации и мембранной) в условиях длительного малоциклового нагружения. [20]

Трактовка условий достижения предельного состояния по разрушению в форме деформационно-кинетического критерия предполагает интерпретацию экспериментальных данных в виде зависимости суммарного повреждения от числа циклов до появления трещины. При этом для условий термоусталостных испытаний, которые, как было подчеркнуто, являются в общем случае нестационарными и сопровождаются накоплением не только усталостных, но и квазистатических повреждений, выражение результатов в широко используемой в настоящее время форме, когда производится построение зависимости циклической деформации ( суммарной или необратимой) от долговечности, является недостаточно корректным. На рис. 1.3.7 представлены данные термоусталостных испытаний. Видно, что при использовании деформаций, получаемых в первом цикле нагружения, и деформаций, соответствующих 50 % - ной долговечности образца, наблюдается кажущееся снижение сопротивления термоусталостному нагружению в два-три раза по сравнению с кривой усталости материала. Указанное является следствием неучета влияния в термоусталостных испытаниях квазистатических повреждений, роль которых возрастает по мере снижения долговечности образцов. [21]

Расчет долговечности при двухчастотном нагружении, как и при одночастотном, можно провести с использованием выражения (13.11) при условии накопления материалом критического уровня суммарного повреждения ds, которое принимается равным единице. При этом в случае нагружения с постоянными амплитудами напряжений ( мягкое нагружение) должны быть учтены кинетика амплитуды упругопластической деформации еа по параметру числа циклов нагружения, описываемая соответствующими температурно-вре-менными зависимостями, и ее особенности в связи с наложением высокочастотной составляющей напряжений, стимулирующей развитие низкочастотной упругопластической деформации. [22]

Схема телескопического соединения ( а, б и исследование напряженно-деформированного состояния опасных зон ( RA, RB, RQ телескопического кольца ( в поляризационно-оптическим методом ( г и МКЭ ( д. [23]

Для контрастных по характеристикам кратковременной и длительной статической прочности жаропрочных сплавов существенны такие выводы: сходственная картина в кинетике повреждений d / и ds, небольшое поле рассеяния суммарных повреждений ( 0 5 - 1 4) и несущественное влияние времени выдержки при максимальной температуре цикла на ход кривых компонент повреждений. Указанный диапазон суммарных повреждений соответствует весьма малому ( не более 1 5 раза) рассеянию долговечности, что подтверждает приемлемость деформационно-кинетической трактовки. [24]

Тогда N l / D; D 1 представляет собой удельное усталостное повреждение при каждом повторении траектории ( 50), а формула ( 1) означает, что суммарное повреждение накопляется линейно до единицы. [25]

В полотне деформация ползучести существенна, и повреждение Ясн, которое на рис. 4.28 представлено разностью между кривыми I7sa и / 7ун, имеет тот же порядок, что и суммарное повреждение. [26]

Результат подтверждает и для термоусталостных условий нагружения хорошее соответствие эксперимента деформационно-кинетическому критерию малоцикловой прочности. Указанный диапазон суммарных повреждений соответствует весьма малому ( не более 1 5 раза) рассеянию данных по долговечности. [27]

Если tj) г), то, повторив предыдущие выкладки для случая о0 0, мы придем, очевидно, к тем же результатам. Следует отметить, что при записи суммарных повреждений в виде формулы ( 11), предполагалось, что оба цикла, изображенные на фиг. Если процесс 0, ( t, т) имеет несимметричное относительно нулевого уровня распределение вероятностей, то члены в правой части формулы ( 11) должны быть введены с соответствующими весами. Тогда условия перехода к не менее повреждающим процессам будут зависеть от этих весов. [29]

Глубина коррозиии и усталостных трещин на хромированных и нехромированных трубах из стали 12ХШФ в мазутных котлах. [30]

Страницы: 1 2 3