Cтраница 2
На рис. 14 показаны зависимости тангенциальных продольной и поперечной составляющих магнитного поля дефекта от угла а, а на рис. 15 изменение поперечной тангенциальной составляющей по длине дефекта, что свидетельствует о выявляемое дефекта по всей его протяженности. [16]
Получены новые результаты в теории перемагничивания ферромагнитных преобразователей на ферритовых сердечниках помещенных в магнитное поле дефекта и теории процессов накопления И считывания потенциального рельеф в преобразователях для визуализации магнитных полей, с помощью которых можно осуществлять теоретические подходм к получении информации о / магнитных полях рассеивания от дефектов. [17]
Для всех электромагнитных методов ( токо-вихревых и магнитных) характерно наличие полезадаю-щей системы, магнитного поля дефекта и устройства его обнаружения. Для электромагнитных средств контроля металлических изделий используют широкий спектр частот, начиная от постоянного магнитного поля до переменных полей с частотами в несколько десятков мегагерц. [18]
Для всех электромагнитных методов ( токо-вих-ревых и магнитных) характерно наличие полезадающей системы, магнитного поля дефекта и устройства его обнаружения. Для электромагнитных средств контроля металлических изделий используют широкий спектр частот, начиная от постоянного магнитного поля до переменных полей с частотами в несколько десятков мегагерц. [19]
В дефектоскопе имеется восемь вращающихся вокруг трубы феррозондовых преобразователей, сигналы которых, пропорциональные изменению магнитного поля дефектов, обрабатываются и регистрируются восьми-канальной аппаратурой. Дефектоскоп управляет работой устройства сортировки труб на годные и бракованные. Установка комплектуется серийно изготовляемыми выпрямителями для намагничивания труб путем пропускания тока до 2000 А через контролируемый участок. [20]
Для контроля дефектов бесшовных горячекатаных ферромагнитных труб создана установка, действие которой основано на определении градиента магнитного поля дефекта при циркулярном способе намагничивания, который в этом случае достаточно большой. Поэтому при дефектоскопическом контроле труб необязательно применять преобразователи с максимально возможной абсолютной чувствительностью к градиенту магнитного поля, так как основной характеристикой дефектоскопа является отношение сигнала от дефекта к сигналу основного мешающего фактора. [21]
Этому способствует то, что при намагничивании рельсов П - образным магнитом над усталостными поперечными трещинами возникает магнитное поле дефекта не только на поверхности качения, но и на боковой грани головки. Металл на боковых гранях не подвергается наклепу и не так сильно повреждается колесами подвижного состава, поэтому уменьшается возможность появления помех, и контроль можно проводить со значительно большей чувствительностью. Дефектоскоп МРД-66 является усовершснственной моделью дефектоскопа МРД-52, отличается мостовой схемой включения феррозондов. Особенностями последней модели дефектоскопа МРД-72 являются наличие измерительной схемы, выполненной на транзисторах, а также усовершенствованные конструкции феррозонда и системы намагничивания, выполненной из сплава ЮНДК-25БА. [22]
Из выражений ( 3) и ( 4) видно, что для получения высокой чувствительности магнитно-порошкового метода необходимо, чтобы намагниченность материала порошка в магнитном поле дефекта была как можно большей, а градиент напряженности магнитного поля, создаваемый магнитным потоком рассеяния от дефекта, максимальным. [23]
Величина градиента напряженности магнитного поля, создаваемого магнитным потоком рассеяния, определяется размерами, фо % рмой и глубиной залегания дефекта, а также абсолютной величиной напряженности магнитного поля дефекта. Если величиной напряженности магнитного поля дефекта в известных пределах можно управлять ( изменяя величину намагничивающего поля и создавая режим остаточного намагничивания или приложенного поля), то размеры, форма и глубина залегания дефекта регулированию не поддаются. Поэтому необходимо знать, в какой степени зависит градиент напряженности магнитного поля дефекта от его размеров и формы. Расчет величины напряженности магнитного поля, создаваемого нарушением сплошности в деталях, и его градиента для реальных дефектов практически невозможен. [24]
Обзор литературы проведен по пяти направлениям: характеристика крупногабаритных ферромагнитных объектов контроля, анализ конструкций и характеристик магнитных и магнитографических дефектоскопов, анализ связи сигналов магнитометрических преобразователей с напряженностью магнитного поля дефекта, принципы построения автоматиэированннх тепевивионных дефектоскопов и их помехоустойчивость, выбор признаков десректов для автоматической разбраковки изделий. Основы теории и построения магнитных дефектоскопов освещены в работах отечественных ученых В. Дойча ( ФРГ), в которых исследуются различные типы магнитннх дефектоскопов, их чувствительность, производительность, анализируется связь размеров дефектов с параметрами магнитных отпечатков, определяется область применения. [25]
Как видно на рис. 43, амплитудная характеристика лента МК-1 имеет укороченный нижний пологий участок и большую крутизну рабочего участка Л - 5, что обеспечивает ей высокую и практически линейную чувствительность к магнитным полям дефектов в диапазоне от 5 до 40 % толщины контролируемых изделий. [26]
После того, как методом интегрирования уравнений поля в работе была решена задача по расчету зависимости остаточной индукции тороидального ферромагнитного сердечника от поля дефекта, на ее основании была разработана общая теория перемагничивания ферромагнитного преобразователя при помещении его в магнитное поле дефекта. На основе методов расчета электрических и магнитных цепей в работе были также определены пути исследования преобразователей для визуализации магнитных полей с помощью электрофизических и математических моделей и разработана теория процессов накопления и считывания потенциального рельефа в них при коммутации магниточувствительных элементов электрическими импульсами. [27]
Величина градиента напряженности магнитного поля, создаваемого магнитным потоком рассеяния, определяется размерами, фо % рмой и глубиной залегания дефекта, а также абсолютной величиной напряженности магнитного поля дефекта. Если величиной напряженности магнитного поля дефекта в известных пределах можно управлять ( изменяя величину намагничивающего поля и создавая режим остаточного намагничивания или приложенного поля), то размеры, форма и глубина залегания дефекта регулированию не поддаются. Поэтому необходимо знать, в какой степени зависит градиент напряженности магнитного поля дефекта от его размеров и формы. Расчет величины напряженности магнитного поля, создаваемого нарушением сплошности в деталях, и его градиента для реальных дефектов практически невозможен. [28]
Показано, что один из возможных путей повышения чувствительности и помехозащищенности измерительной схемы - преобразование регистрируемой информации в изменение частоты колебаний генератора, функционально связанного с датчиком, которое затем фиксируется цифровым индикаторным устройством. Описана физика процесса преобразования величины магнитного поля дефекта в изменение частоты с помощью частотной потокочувствительной магнитной головки, и разработан приближенный метод расчета чувствительности данных головок для различных конструкций магнитопровода головки. [29]
Для контроля дефектов бесшовных горячекатаных ферромагнитных труб создана установка типа ИПН-3. Ее действие основано на определении градиента магнитного поля дефекта при циркулярном способе намагничивания, который в этом случае достаточно большой. Поэтому при дефектоскопическом контроле труб необязательно применять преобразователи с максимально возможной абсолютной чувствительностью к градиенту магнитного поля, так как основной характеристикой дефектоскопа является отношение сигнала от дефекта к сигналу основного мешающего фактора. При обнаружении дефектов горячекатаных труб магнитным методом основным мешающим фактором является наклеп, магнитное поле которого соизмеримо по величине с полем недопустимого дефекта и близко к нему по топографии. [30]