Понижение - ударная вязкость
Cтраница 3
Низкоуглеродистая сталь при большом содержании хрома приобретает однофазную ферритную структуру. В процессе длительной работы при высоких температурах кристаллы феррита растут, что сопровождается понижением ударной вязкости. Карбиды затрудняют рост зерна феррита. [31]
Повышение содержания углерода, фосфора и серы ( в пределах марочного состава) приводит к понижению ударной вязкости, а повышение содержания марганца и кремния - к повышению этой характеристики. Положительное влияние увеличения количества кремния связано с тем, что при низком содержании этого элемента в марочном составе ( 0 17 - 0 37 %) содержание кремния, близкое к нижнему пределу, является следствием повышенного его угара в указанной плавке ( так как количество кремния, задаваемое в каждую плавку, примерно одинаково) вследствие более высокой окислен-ности металла этой плавки. [32]
Однако не все плавки 12 % - ной хромистой стали ведут себя одинаково в отношении изменения ударной вязкости. Стали, имеющие повышенную твердость и свободный феррит в структуре ( б-феррит), обладают наибольшей склонностью к понижению ударной вязкости. [33]
Дальнейшее, сверх 1610 С ( в условиях данного завода при разливке сверху), повышение температуры металла привело к понижению ударной вязкости. [34]
Из фотографий видно, что во всех трубах перлит находится в сфероиди-зированном состоянии, но степень сфероидизации, степень коагуляции цементита и его распределение в металле различны. Наиболее крупные скопления карбидов на границах зерен наблюдаются в трубе № 1, что, повиди-мому, и явилось причиной такого понижения ударной вязкости. [35]
В качестве переакционпоспособнО ГО разбавителя могут быть также использованы полистиролы с малой молекулярной массой. Они совместимы с DGEBA в количестве до 40 % и понижают температуру экзотермической реакции и увеличивают время жизни системы за счет некоторого понижения ударной вязкости, предела прочности при растяжении, нагрево-и химрстойко-сти. Низкомолекулярные полистиролы несовместимы со многими алифатическими первичными аминами, используемыми в качестве отвердителей ( такими, как диэти-лентриамин, триэтилеитетрамин), но совместимы с Л - амипоэтилпиперазином, диатиламинопропиламином, пропилендиамином и ментандиамином. [36]
Однако при этом металл остается достаточно пластичным вследствие того, что после ММТО он деформируется более однородно из-за активного развития множественного скольжения. Важно отметить, что ММТО приводит также к увеличению сопротивления распространению трещины при статической деформации ( увеличивается / Ск), хотя при этом наблюдается понижение ударной вязкости и повышается критическая тем-иература хрупкости. [37]
Легирование малоуглеродистой стали никелем ( пока структура остается фирритно-перлитной) не вызывает склонности стали к сероводородному растрескиванию. С увеличением содержания углерода выше 0 2 % и никеля выше 2 % в структуре стали образуются игольчатый феррит и перлит, что приводит к понижению ударной вязкости при комнатной температуре и повышению склонности к сероводородному растрескиванию. Отпуск стали при 923 К, приводящий к распаду игольчатых структур, повышает стойкость стали к этому виду разрушения. [38]
Приведенные в табл. 43 нормы распространяются на сортовую сталь диаметром пли толщиной до 60 мм. При испытании сортовой стали диаметром или толщиной 61 - 100 мм допускается понижение значения удлинения на 1 % и сужения на 5 % абсолютного значения, а также понижение ударной вязкости на 0 5 кг м / см2 при норме менее 8 кг M / CMZ и на 1 кг м / см2 при норме 8 кг л / см2 и более. Механические свойства сортовой стали диаметром или толщиной более 100 мм определяются на заготовках диаметром или толщиной 90 - 100 мм. Механические свойства сортовых сталей марок X6GIO, 1Х12СЮ, Х18СЮ, Х25Т, Х17 и Х28 в профиле более 60 мм должны испытываться на образцах, изготовленных из заготовок, прокованных на сечение 50 - 60 мм. Для определения механических свойств термической обработке подвергаются: для сталей марок 0X13, 1X13, 2X13, Х17, 1Х17Н2, 9X18, Х25Н16Г7АР, 1Х25Н25ТР заготовки диаметром или толщиной 25 мм или готовые прутки, если их сечение не более 25 мм, а для остальных сталей - готовые образцы с припуском на шлифовку. [39]
Приведенные в табл. 2 нормы распространяются на прутки и полосы диаметром или толщиной до 60 мм. При испытании прутков и полос диаметром или толщиной 61 - 100 мм допускается понижение значений удлинения на 1 % и сужения на 5 % абсолютного значения, а также понижение ударной вязкости на 5 Дж / см2 ( 0 5 кгс-м / см2) при норме менее 78 Дж / см2 ( 8 кгс-м / см2) и на 10 Дж / см2 ( 1 кгс-м / см2) при норме 78 Дж / см2 ( 8 кгс-м / см2) и более. Механические свойства прутков и полос диаметром или толщиной более 100 мм определяют на заготовках диаметром или толщиной 90 - 100 мм. [40]
 |
Ударная вязкость горячекатаных труб из низкотемпературных сталей1.| Ударная вязкость холоднокатаных труб из низкотемпературных сталей. [41] |
Недостатком рассматриваемых сталей является послеотпуск-ная хрупкость, возникающая при медленном охлаждении. Такое охлаждение характерно для толстостенных труб малых диаметров и труб больших диаметров. Следовательно, проблема понижения ударной вязкости в результате появления послеот-пускной хрупкости для данных изделий достаточно важная. [42]
 |
Влияние размера зерна на предел текучести сталей после различной термической обработки. [43] |
Расслоения понижают ударную вязкость стали, определяемую на вырезанных из труб образцах малого размера. При испытании на удар образцов типа Шарпи расслоения могут дополнительно образовываться в процессе самого разрушения образцов. Этот дополнительный вклад в понижение ударной вязкости должен учитываться при расчетах сопротивления стали распространению вязкого разрушения. [44]
Вследствие чередования повышения и понижения ударной вязкости при повторных нагревах с разной скоростью охлаждения отпускная хрупкость, возникающая после отпуска в интервале 450 - 650 С, называется обратимой. [45]
Страницы: 1 2 3 4