Сырьевой поток
Cтраница 2
 |
Дстандерный холодильный цикл сжижения природного газа 184J. [16] |
Сырьевой поток газа, поступающий на сжижение, охлаждается в теплообменниках 4 и 7, где конденсируются углеводороды С3 высшие. Дальнейшие конденсация и охлаждение газа, выходящего из сепаратора 12, происходят в блоке сжижения 13, после которого продукт переохлаждается в теплообменнике 8 и разделяется на два потока. Один из них испаряется и используется для охлаждения сжиженного газа до более низкой температуры, другой расширяется в испарителе 11 и охлаждается при этом до более низкой температуры. Окончательное охлаждение СПГ происходит в теплообменнике 10, после которого он направляется в хранилище. Таким образом, меняя соотношение двух потоков, можно поддерживать необходимый температурный уровень процесса. [17]
Сырьевой поток влажного газа делится на две части, одна из которых поступает в нижнюю часть абсорбера, где контактирует в противотоке на контактных элементах со стекающим с верха колонны потоком водного раствора метанола, поступающего из низкотемпературного сепаратора. [18]
Сырьевой поток дизельного топлива, подлежащего гидроочистке, на блоке мощностью 6 млн. т / год составляет около 1600 тыс. т / год, в то же время как мощность типовой отечественной установки для гидроочистки дизельного топлива - 900 тыс. т год. Следовательно, применительно к 6-миллионному блоку мощность установки гидроочистки дизельного топлива следовало бы довести до 1600 - 2000 тыс. т / год и сократить, таким образом, число установок гидроочистки более низкой производительности. [19]
 |
Схема процесса ИФПЕКС-1.| Схема полного процесса ИФПЕКСОЛ для обработки газа. [20] |
Сырьевой поток влажного газа делится на две части, одна из которых поступает в нижнюю часть абсорбера, где контактирует в противотоке на контактных элементах со стекающим с верха колонны потоком водного раствора метанола, поступающего из низкотемпературного сепаратора. [21]
Схема сырьевых потоков рассматриваемого комбинированного процесса представлена на рис. 23, а в табл. 13 приведен материальный баланс каждого узла системы за один пропуск без рециркуляции. Задано, что на деструктивную гидрогенизацию поступает в сутки 100 т мазута. [22]
Скорость сырьевых потоков должна обеспечить устойчивость диффузионного пламени. [23]
Вторым сырьевым потоком для нефтехимического синтеза являются ароматические углеводороды, причем из них наиболее серьезную проблему представляет получение бензола. При каталитическом риформинге узкой ( 62 - 85) фракции бензина получаются ограниченные количества бензола, необходимого для получения моющих средств ( сульфанола), алкилбензолов, фенола и ряда Других химических продуктов. В настоящее время нефтяная промышленность не располагает эффективным процессом получения бензола из ароматизированных высококипящих фракций вторичного происхождения. Возможно, что осуществление процессов коксования остаточного сырья на режимах газификации позволит не только получить ценные непредельные газообразные углеводороды, но и пополнить ресурсы ароматических углеводородов. [24]
В состав сырьевого потока, поступающего во вторук секцию, входят Vs часть олефинового сырья, отработан ный и циркулирующий изобутан ( за вычетом испарив шегося), алкилат, образовавшийся в первой секции инертные компоненты из сырья первой секции и выходя щая из первой секции кислота. [25]
Регулирование расходов сырьевых потоков позволяет изменять соотношение продуктов в широких пределах при высокой степени использования исходногр сырья. [26]
Восходящее движение сырьевого потока через кипящий слой катализатора позволяет применять катализатор с частицами малого размера; на установке гидроойл в Лейк-Чарльзе размеры катализатора около 0 8 мм. Результаты испытаний на пилотной установке показали, что такой катализатор значительно более активен, чем обычный размером 1 6 мм, применяемый на установках гидроочисткн в стационарном слое катализатора. [27]
Анализ структуры сырьевых потоков современного и перспективного НПЗ топливного профиля, а также производства и потребления светлых нефтепродуктов показывает, что каталитический крекинг, даже учитывая нужды нефтехимии, является процессом отжившим. Нужно тщательно изучить и оценить правомочность существования каталитического крекинга в схемах нефтепереработки ближайшего будущего. Необходимо создать такой процесс гидрокрекинга, который будет перерабатывать любые виды дистил-лятного сырья первичного и вторичного происхождения на светлые товарные продукты. [28]
 |
Варианты схем ( а, , в вакуумной перегонки мазута. [29] |
Температура нагрева сырьевого потока ( мазута) определяется температурой его термического разложения, которое ведет к образованию неконденсируемых газов разложения. На их откачку расходуется мощность вакуумсоздающей системы. При нагреве малосернистых мазутов до 410 - 415 С и сернистых до 400 - 410 С выход этих газов составляет 0 05 - 0 15 % ( мае. Эти температуры нагрева близки к предельно допустимым. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5