Парогазовый поток

Cтраница 3

В вакуум-трубопроводах движение парогазового потока происходит под влиянием разности между давлением атмосферы и разряжением, создаваемым насосом. Поэтому для создания в аппарате необходимого разрежения вакуум-трубопроводы ( за исключением очень коротких) следует при расчете также разбивать по длине на отдельные участки. [31]

Не учитывается двухфазность парогазового потока, загруженного дисперсной жидкой фазой, при расчетах теплообмена со стенками реактора. [32]

Ежечасно фиксировались расходы парогазового потока в модель, охлаждающей воды в принятый для обследования ряд трубок и в одну опытную трубку, флегмы из модели, температуры и давления парогазовой смеси, температуры охлаждающей воды до и после модели. [34]

Не учитывается двухфазность парогазового потока, загруженного дисперсной жидкой фазой, при расчетах теплообмена со стенками реактора. [35]

ХГДС), где парогазовый поток из КДС охлаждается через стенку водой. [36]

Гпот - средняя температура парогазового потока в данном сечении; р - текущее парциальное давление пара в данном сечении; М - молекулярная масса пара; Р - общее давление смеси, равное сумме парциального давления пара и давления газа в рассматриваемом сечении. [37]

Значения минимально допустимой скорости парогазового потока на ситчатои тарелке, определенные по уравнению ( 193), хорошо согласуются с данными эксперимента при высоких плотностях орошения, а по уравнению ( 194) - при малых плотностях орошения. [38]

В поверочных расчетах параметры парогазового потока на выходе КДС не задаются. В проектных расчетах обычно известна лишь температура парогазового потока на выходе из КДС, реже его состав; остальные параметры этого потока подлежат определению. Реализацию математической модели КДС начинают от нижней холодильной бочки, параметры парогазового потока на входе в которую определяют приведенным выше расчетом граничных условий. Однако параметры жидкостного потока на выходе из нижней бочки КДС неизвестны. Поэтому расчет граничных условий и математическая модель КДС охватывается вторым итерационным контуром, в котором с использованием способа дробления граничного условия определяют параметры жидкостного потока на выходе из КДС. Они должны удовлетворять общему тепловому балансу КДС и параметрам потока исходной фильтровой жидкости, поступающей в верхнюю бочку КДС. [39]

В смесителе 4 к парогазовому потоку прибавляется еще некоторое количество пара, недостающее до оптимального соотношения пара и газа в реакционной смеси. [40]

Из газосборника через гидравлический затвор парогазовый поток поступает в низ скруббера или смолопромыватель, в котором проводится дальнейшее охлаждение газа. Поднимающийся по скрубберу парогазовый поток проходит сквозь слой насадки из колец Рашига и отводится в верху аппарата. Противотоком сверху по насадке движется смола, охлаждающая газ. [41]

Ошибки уменьшаются с возрастанием скорости парогазового потока в колонне, и в области достаточно высоких скоростей газа экспериментальные значения высот пены приемлемо совпадают с расчетными. Так, по уравнениям / 2 3 / для переливных тарелок получаем значения высот пены на 30 - 33 ниже реальных в режиме турбулентной пены пузырьковой структуры; в режиме вихревой пены, утратившей пузырьковую структуру, экспериментальные и вычисленные значения высоты пены сближаются. [42]

В момент захлебывания прекращается проход парогазового потока по колонне. Хндкость на тарелках остывает, количество углекислоты, выделявшейся в парогазовую фазу на верхних тарелках, снижается, в результате чего снижается гидравлическое сопротивление и парогазовая смесь вновь начинает проходить по колонне. Следующий за этим разогрев жидкости на верхних тарелках снова приводит к захлебыванию колонны. Период таких колебаний составляет 5 - 8 мин. [43]

Схема адсорбера с перфорированными шнеками. / - корпус. 2 - 4 - перфорированные шнеки.| Схема адсорбера с ковшовым элеватором. [44]

Распределительные тарелки 2 препятствуют смешению парогазовых потоков адсорбционной и десорбционной секций. [45]

Страницы: 1 2 3 4