Применение - высоколегированная сталь
Cтраница 2
 |
Зависимость прочности от температуры испытания для различных. [16] |
Так как обычные конструкционные стали имеют высокую прочность до 300 G, то при этих температурах нет надобности в применении высоколегированных сталей. Для более высоких температур используют стали аустенитного класса. При 700 - 900 С применяют сплавы на никелевой основе. [17]
Так как обычные конструкционные стали имеют высокую прочность до 300 С, то при этих температурах нет надобности в применении высоколегированных сталей. Для более высоких температур используют стали аустенитного класса. При 700 - 900 С применяют сплавы на основе никеля. При еще более высоких температурах используют сплавы на основе тугоплавких металлов - молибдена, хрома и др. Указанные пределы являются условными и выбор необходимых материалов определяется в каждом случае конкретно. [18]
Трудности, связанные с отложением кокса и смол в трубчатых реакторах пиролиза, а также ограниченные возможности подвода больших количеств тепловой энергии в зону реакции и необходимость применения высоколегированных сталей для изготовления труб вызвали развитие термоконтактных методов пиролиза с применением твердых ( иногда и жидких) теплоносителей. [19]
Создание промышленных трубчатых или змеевдковых нагревателей с такими характеристиками затруднительно, так как для обеспечения быстрого нагрева потребуется большой температурный напор, который может быть обеспечен лишь применением высоколегированных сталей. [20]
В связи с бурным развитием химической, нефте - и газоперерабатывающей промышленности, котло - и турбостроения, реактивной, ракетной и атомной техники, судо - и автомобилестроения и других отраслей народного хозяйства возникла необходимость в расширении производства и применении новых высоколегированных сталей и сплавов, обладающих специальными свойствами. [21]
Экономнолегированные двухфааные стали OSX22H6T ( ЭП-53), 08X2IH6M2T ( ЭП-54) и 08Х18Г8Н2Т ( КО-3) в настоящее время используются для ашшратурного оформления химических производств. Расширение их применения взамен высоколегированных сталей типа 18 - Ю и I7 - I3 - 3 является одним из основных направлений экономии остродефицитного никеля в народном хозяйстве. В связи с этим теоретический и практический интерес представляет исследование возможности применения экономнолегированных нержавеющих сталей в щелочных, щелочно-хлоридных и хлоридно-щелочных технологических средах химической промышленности, в частности в процессе выпарки щелочи производства хлора и каустической соды. Однако в литературе практически отсутствуют сведения о коррозионной стойкости и электрохимическом поведении этих сталей в указанных условиях при повышенных параметрах агрессивной среды. [22]
Аппаратуру не рекомендуют изготовлять целиком из высоколегированных сталей. Технико-экономическая целесообразность применения монолитных толстолистовых высоколегированных сталей для аппаратов, к тому же значительных размеров и веса, показана ниже. [23]
Аппаратуру не рекомендуется изготовлять целиком из дорогостоящих и дефицитных материалов. Технико-экономическая нецелесообразность применения монолитных толстолистовых высоколегированных сталей и цветных металлов не вызывает сомнения. Коррозия обычно подвержена лишь внутренняя поверхность аппаратов. Для обеспечения амортизационного срока службы аппарата достаточен слой коррозионностойкого металла толщиной в несколько миллиметров. Таким образом, представляется целесообразным изготовлять аппаратуру для активных коррозионных сред из двухслойного проката, облицовочный слой которого может быть выполнен из требуемого коррозионностойкого металла или сплава. Например, вместо монолитной толстолистовой нержавеющей стали Х18Н10Т или Х17Н13М2Т, целесообразно применять двухслойную листовую сталь ВМСт. [24]
Аппаратуру не рекомендуется изготовлять целиком из дорогостоящих и дефицитных материалов. Технико-экономическая нецелесообразность применения монолитных толстолистовых высоколегированных сталей и цветных металлов не вызывает сомнения. Коррозии обычно подвержена лишь внутренняя поверхность аппаратов. Для обеспечения амортизационного срока службы аппарата достаточен слой коррозионностойко-го металла толщиной в несколько миллиметров. Таким образом, представляется целесообразным изготовлять аппаратуру для активных коррозионных сред из двухслойного проката, облицовочный слой которого может быть выполнен из требуемого коррозионностойкого металла или сплава. [25]
Аппаратуру не рекомендуется изготовлять целиком из дорогостоящих и дефицитных материалов. Технико-экономическая нецелесообразность применения монолитных толстолистовых высоколегированных сталей и цветных металлов не вызывает сомнения. Коррозии обычно подвержена лишь внутренняя поверхность аппаратов. Для обеспечения амортизационного срока службы аппарата достаточен слой корро-зионностойкого металла толщиной в несколько миллиметров. Таким образом, представляется целесообразным изготовлять аппаратуру для активных коррозионных сред из двухслойного проката, облицовочный слой которого может быть выполнен из требуемого коррозионностой-кого металла или сплава. [26]
Аппаратуру не рекомендуется изготовлять целиком из дорогостоящих и дефицитных материалов. Технико-экономическая нецелесообразность применения монолитных толстолистовых высоколегированных сталей и цветных металлов не вызывает сомнения. Коррозии обычно подвержена лишь внутренняя поверхность аппаратов. Для обеспечения амортизационного срока службы аппарата достаточен слой коррозионностойкого металла толщиной в несколько миллиметров. Таким образом, представляется целесообразным изготовлять аппаратуру для активных коррозионных сред из двухслойного проката, облицовочный слой которого может быть выполнен из требуемого коррозионностойкого металла или сплава. [27]
Разработанные в нашей стране экономно-легированные стали ( например, ЮХГНМАЮ) удовлетворительно работают при температуре до 153 К. При дальнейшем понижении температуры необходимо применение высоколегированных сталей. [28]
Сварная конструкция позволяет изготовлять рабочие колеса комбинированными: детали, подверженные кави-тации, выполняют из нержавеющих хромистых сталей, остальные - из дешевых малолегированных. Перспективность изготовления таких рабочих колес обусловлена значительным снижением стоимости рабочего колеса в связи с уменьшением применения дорогих высоколегированных сталей. [29]
Одной из возможных схем осуществления процесса пиролиза тяжелого нефтяного сырья мог бы явиться метод с применением циркулирующего твердого теплоносителя ( шамот, кокс и др.) Отмечается [1], что к числу преимуществ конструкций с циркулирующим теплоносителем следует отнести непрерывность процесса удаления кокса, отложившегося на поверхности теплоносителя в процессе пиролиза, высокую эффективность передачи тепла от теплоносителя к пиролизуемому сырью, возможность осуществления процесса при высоких температурах и низких давлениях, большую гибкость в выборе перерабатываемого сырья ( от газов до тяжелых нефтяных остатков), возможность создания высокопроизводительных аппаратов. Следует указать также, что при сооружении установок, работающих по этому принципу, не требуется применения высоколегированных сталей, так как реактор футеруется огнеупорным кирпичом. [30]
Страницы: 1 2 3