Проектирование - турбина
Cтраница 3
От правильного расчета степени реакции зависит надежность определения расходных характеристик турбины, осевых усилий в ней и других параметров, важных при проектировании турбин. [31]
Кроме различия в рабочих характеристиках, указанные схемы проточной части неравноценны и с точки зрения потерь энергии, что следует учитывать при проектировании турбин. [32]
От правильного расчета степени реакции зависит надежность определения расходных характеристик, осевых усилий в турбине, экономичности ступеней и других параметров, важных при проектировании турбин. [33]
Испытания СПГГ на сопло ( диафрагму) дают возможность исследовать всю область возможных режимов работы генератора, выбрать оптимальные параметры СПГГ и получить данные, необходимые для проектирования турбины, предназначенной для совместной работы с СПГГ. Испытания на сопло или диафрагму, не требуя наличия на стенде тур бины, позволяют в то же время достаточно полно имитировать совместную ра - боту СПГГ с турбиной подбором соответствующей величины проходного сечения этих приборов. [34]
Поэтому отклонение от габаритного цикла и приближение к элементарному циклу ae f k l d a приведут к падению удельной объемной работы, что может вызвать конструктивные трудности при проектировании турбины. [35]
 |
Темпы изменения удельного расхода теплоты в зависимости от начального давления в кДж / ( кВт - ч на 1 МПа. [36] |
Сверхкритические параметры пара осваивались в Советском Союзе практически сразу после ступени давления 8 8 МПа, так как опыт эксплуатации отечественного энергетического оборудования при начальном давлении 12 7 МПа к моменту завершения проектирования турбины К-300-240 был недостаточным. Правда, имелся положительный опыт работы турбин на начальных параметрах пара 16 6 МПа и 823 К, так как на эти параметры еще до утверждения стандартов в 1952 г. была выпущена турбина СВК-150 ЛМЗ. Однако в новых агрегатах многие конструктивные решения принципиально отличались от применявшихся в этой турбине. [37]
Совершенно ясно, что при такой постановке вопроса не может быть и речи о включении всех энергетических потерь в проточной части в понятие коэффициентов скоростей в том смысле, в каком это установилось в практике проектирования турбин. Этому препятствует и то обстоятельство, что каждая из энергетических потерь имеет свои главные влияющие факторы и зависимость данной потери от этих факторов выражается своими закономерностями, совершенно непохожими на зависимость от влияющих факторов любой другой потери. [38]
Поэтому отклонение от габаритного цикла и приближение к элементарному циклу a - e - f - k - l - d - a приведут к уменьшению удельной объемной работы, что может вызвать конструктивные трудности при проектировании турбины. [39]
Конструирование турбобуров сводится к проектированию геометрических размеров турбины и разработке конструкции корпусных и опорных узлов. Проектирование турбин сводится к определению основных геометрических размеров проточной части турбины. Габаритные размеры турбины выбираются в зависимости от заданных размеров корпуса и минимальных размеров обода и ступицы статора турбины. Конечной целью при проектировании проточной части турбины является определение отклоняющей способности и потерь при обтекании решеток профилей. Проектирование производится аналитическими и экспериментальными методами. При аналитических расчетах пользуются методами подъемных сил, интегральных уравнений и конформных отображений. [40]
Намечены к выпуску турбины мощностью 100, 150 н 200 тыс. кет на повышенные параметры свежего пара 130 ата, 535 С-565 С и турбины мощностью 200 и 300 тыс. кет с параметрами свежего пара 220 - 300 ата и 600 - 650 С, как правило, с промежуточным перегревом. Ведется проектирование турбин мощностью до 600 000 кет. [41]
Несмотря на то что методика гидромеханического расчета турбин непрерывно совершенствуется, достаточно полные и надежные характеристики турбин, освещающие широкий диапазон их режимов, удается получить только экспериментальным путем. При проектировании турбин обычно расчетным путем разрабатывается несколько вариантов формы проточного тракта, а окончательная их оценка и отработка производятся на основании данных модельных испытаний на опытных стендах. В результате этих испытаний выдаются характеристики ( модельные), по которым строятся эксплуатационные и другие характеристики для натурных условий. [42]
Несмотря на то что методика гидромеханического расчета турбин непрерывно совершенствуется, достаточно полные и надежные характеристики турбин, освещающие широкий диапазон режимов их работы, удается получить только экспериментальным путем. При проектировании турбин расчетным путем обычно разрабатывается несколько вариантов формы проточного тракта, а окончательная их оценка и отработка производятся на основании данных модельных испытаний на опытных стендах. [43]
В ходе проектирования турбин 50 и 100 МВт было установлено для первой из них максимальное расстояние между осями подшипников 4350 мм, причем критическая частота вращения была очень низкой: пк 1770 об / мин, а для РНД турбины 100 МВт пк 1660 об / мин; максимальный статический прогиб валов этих турбин был соответственно 0 34 и 0 40 мм. [44]
Для более крупных турбин в виде блочных конструкций выполнялись частичные блоки, охватывающие такие части ПТУ, как масляное хозяйство, конденсационную установку и др. Такие блоки изготовлялись для турбин мощностью 8 и 12 МВт, а также для турбин мощностью 25 - 32 МВт. Дальнейшее развитие компактного проектирования турбин идет по пути увеличения мощности для паровых турбин различного назначения, в том числе для паровых турбин для использования теплоты отходящих газов в ГТУ. [45]
Страницы: 1 2 3 4