Проскок - влага
Cтраница 1
Проскок влаги начинает наблюдаться при срабатывании выходных слоев адсорбента, когда температура на выходе достигает максимального значения. [1]
Через полтора месяца после пуска установки проскок влаги стал наблюдаться значительно раньше 8 ч и одновременно резко снизилась адсорбционная емкость активного глинозема. Причиной этого, по-видимому, явилось накопление в адсорбенте высших углеводородов и его дезактивация, затрудняющая адсорбцию паров воды. [2]
С помощью уравнения ( 156) проверяем т - время работы слоя до проскока влаги. Если оно значительно отличается от принятой продолжительности цикла адсорбции, то повторяем расчет пп. [3]
Характер процесса с измене ни ем температуры регенерации не меняется, степень осушки остается практически стабильной, проскок влаги в конце процесса наступает вполне отчетливо. Глубина осушки несколько изменяется с увеличением температуры. [4]
Соотношение слоев цеолита и адсорбента осушителя должно быть подобрано с таким расчетом, чтобы к моменту проскока диоксида углерода через адсорбер, проскок влаги через слой осушителя еще не происходил, хотя слой осушителя к этому моменту уже должен почти полностью отработать по влаге. [5]
 |
Свойства адсорбентов. [6] |
Расчет процесса адсорбционной осушки газа сводится к определению объема адсорбента, требуемого для получения осушенного газа, длительности работы слоя адсорбента до проскока влаги и потери давления при движении газа через адсорбент. Для проектного расчета в качестве исходных данных принимают следующие: давление Р и температуру t осушаемого газа, объем осушаемого газа V, точку росы осушенного газа tp, продолжительность цикла адсорбции t и тип адсорбента. [7]
 |
Свойства адсорбентов. [8] |
Расчет процесса адсорбционной осушки газа сводится к определению объема адсорбента, требуемого для получения осушенного газа, длительности работы слоя адсорбента до проскока влаги и потери давления при движении газа через адсорбент. [9]
Впрыск охлаждающей воды за пароперегревателем в настоящее время не применяется из-за неравномерности состава потока перегретого пара после увлажнения водой, а также из-за возможных проскоков влаги в паровую турбину. Организация впрыска обязывает конструкторов котла и наладчиков автоматизации одновременно решать вопрос защиты металла пароперегревателя от чрезмерного повышения температуры в процессе перегрева пара. С этой точки зрения наиболее приемлемым кажется организация впрыска перед первыми витками пароперегревателя. Впрыск воды в начале тракта перегрева не может полностью удовлетворить требованиям эксплуатации, поскольку такая схема реагирует с большим запаздыванием на все переходные режимы, что может вызывать проскоки горячих потоков пара. В настоящее время наиболее целесообразным считается осуществление впрыска в рассечку пароперегревателя. Такое решение позволяет комбинированным путем избегать перечисленных выше неприятностей, а именно: высушивать впрыскиваемую влагу и одновременно обеспечивать защиту металлической части, наиболее горячей со стороны пара II ступени, пароперегревателя от чрезмерного перегрева. [10]
Опыт эксплуатации установок адсорбционной осушки показал, что если осушенный газ предназначен для транспортировки по магистральным газопроводам, то цикл адсорбции целесообразно заканчивать после проскока влаги. Во время адсорбции вода вытесняет из пор адсорбента поглощенные тяжелые углеводороды по всему слою. [11]
Таким образом, зона высокой температуры перемещается по высоте слоя, несколько опережая фронт активной адсорбции, и температура выходящего газа начинает повышаться задолго до проскока влаги. [12]
Оценка адсорбента по величине статической активности недостаточна, так как адсорбент при использовании его в промышленных условиях в основном характеризуется динамической активностью, определяемой временем от начала работы до момента проскока влаги. Тонкопористые силикагели имеют большую влагоемкость ( 31 г / 100 г) по сравнению с широкопористыми ( 20 г / 100 г) - примерно в 1 5 раза. [13]
Это явление при осушке воздуха под атмосферным давлением активированной окисью алюминия наглядно показано [10] в табл. 12.3. В ней приводятся значения температуры в неохлаждаемом слое твердого адсорбента в адсорбере диаметром 305 мм и высотой 810 мм при осушке воздуха с температурой по несмоченному термометру 24 С, содержащего 20 7 г влаги в 1 ж3, при подаче его 0 325 м31ч на 1 кг окиси алюминия. Проскок влаги был обнаружен после 7 ч работы, когда температура выходящего воздуха достигла 100 6 С. [14]
Проскок влаги был обнаружен после 7 ч работы. [15]
Страницы: 1 2 3