Прочность - сердцевина
Cтраница 1
Прочность сердцевины значительно ниже прочности волокна в целом. В сердцевине возникают напряжения сжатия, в пределах же зоны бора, прилегающей к сердцевине, - растягивающие напряжения. Наличие растягивающих напряжений является причиной радиальных трещин в борных волокнах. [1]
Прочность сердцевины значительно ниже прочности волокна в целом. В сердцевине возникают напряжения сжатия, а в прилегающих участках бора - напряжения растяжения. Это приводит к появлению остаточных напряжений и возникновению радиальных трещин. При небольшой плотности волокна бора обладают высокой прочностью и жесткостью. Высокая прочность борных волокон объясняется мелкокристаллической структурой. Большое влияние на прочность оказывает и структура их поверхности. Наличие крупных зерен на поверхности, а также включений, трещин, пустот снижает прочность борных волокон. При температуре выше 400 С борные волокна окисляются, а выше 500 С вступают в химическое взаимодействие с алюминиевой матрицей. [2]
Повышение прочности сердцевины способствует увеличению и контактной прочности. Например, при твердости выше 35 HRC допустимые контактные напряжения при базе 10 циклов составляют 1900 МПа, а при твердости 25 - 35 HRC не превышают 1750 МПа, поэтому прокаливаемость приобретает одно из важнейших значений при выборе стали. Однако сближение прочностных свойств слоя и сердцевины снижает уровень остаточных сжимающих напряжений на поверхности, а увеличение объема, претерпевающего фазовые и структурные превращения при термической обработке, повышает деформацию и коробление деталей после закалки. Оба фактора приводят к снижению предела выносливости деталей, особенно при ухудшении точности зацепления зубчатых колес, деформации сложных зубчатых зацеплений, шлицевых соединений и пр. [3]
Повышение прочности сердцевины легированной стали может быть достигнуто повышением в ней содержания углерода. [4]
Для повышения прочности сердцевины деталей из улучшаемых: сталей проводят их закалку от температуры борирования или после повторного нагрева их подвергают отпуску. [5]
 |
Распределение температуры / по сечению образца из доэв-те-ктопдпой стали при индукционном нагрет1 н твердости I1RO по толщине закаленного слоя. [6] |
При необходимости повышения прочности сердцевины деталь перед поверхностной закалкой подвергают нормализации или улучшению. [7]
 |
Распределение температуры при индукционном нагреве и твердости после закалки по сечению изделия. [8] |
При необходимости повышения прочности сердцевины перед поверхностной закалкой деталь подвергают нормализации. [9]
 |
Распределение температуры t по сечению образца из доэв-тектоидной стали при индукционном нагреве и твердости HRC по толщине закаленного слоя. [10] |
При необходимости повышения прочности сердцевины деталь перед поверхностной закалкой подвергают нормализации или улучшению. [11]
 |
Распределение температуры t по сечению образца из доэв-тектоидной стали при индукционном нагреве и твердости HRC по толщине закаленного слоя. [12] |
При необходимости повышения прочности сердцевины деталь перед поверхностной закалкой подвергают нормализации или улучшению. [13]
При этом значение прочности сердцевины испытываемой стали значительно ниже прочности сердцевины легированной стали 18ХНВА, следовательно, нельзя считать, что высокий предел выносливости зависит в данном случае от высокой прочности сердцевины. Причины, обусловливающие такой высокий предел выносливости среднеуглеродистой стали, очевидно, заключаются в благоприятном распределении напряжений и глубоком распространении остаточных напряжений в результате нитроцементации. Для изучения остаточных напряжений были взяты образцы диаметром 50 мм, прошедшие испытание на усталость. [14]
 |
Зависимость средней проходки на долота типа ЗТ-12 от геологических горизонтов. [15] |
Страницы: 1 2 3 4