Прочность - твердый сплав
Cтраница 2
Глубина и объем лунки разрушения зависят от формы и геометрии бойка, что связано прежде всего с предельно допустимой величиной нагрузки по условиям прочности твердого сплава. Например, боек в форме одностороннего клина, армированный пластинкой, не выдерживал статических нагрузок свыше 8 5 кН / см. Для пород крепостью 19 - 20 наилучшей формой лезвия породо-разрушающего инструмента является сфера. [17]
 |
Зависимости глубины внедрения инструмента в породу. [18] |
Из графиков видно, что прямая и квадратичная пропорциональность между внешней разрушающей нагрузкой и глубиной внедрения бойка в породу сохраняется до верхнего предела нагрузок, ограниченных по условию прочности твердого сплава. [19]
Нижний предел содержания углерода ( 11 7 %) обусловлен тем, что при меньшем его количестве образуется хрупкая фаза Ni3Ti и прочность сплава резко снижается. Экстремальный характер зависимости прочности твердых сплавов системы TiC-Ni - Мо от содержания углерода объясняется противоположным влиянием содержания углерода на два фактора, определяющие прочностные свойства сплава. [20]
С самого начала при внедрении режущей кромки в обрабатываемый материал она находится в условиях всестороннего неравномерного сжатия. Поэтому должен возрасти предел прочности твердого сплава и уменьшиться его хрупкость. Уменьшению хрупкости также способствует сильный разогрев режущей кромки. [21]
Особое внимание было уделено контролю толщины т ] - фазьг. Для того чтобы не снизить прочность твердого сплава, значение толщины т) - фазы жестко регламентировано в пределах 0 5 - 1 мкм, что достигалось за счет снижения толщины покрытий до 3 - 5 мкм по сравнению с толщиной 6 - 8 мкм, принятой для многогранных твердосплавных пластинок. При этом было установлено, что рост rj - фазы происходит в основном до начала процесса осаждения при нагреве сплава в потоке водорода и заканчивается вместе с завершением процесса зародышеобразования при получении на поверхностях МТИ сплошного слоя покрытий. [22]
Вакуумно-плаз-менное покрытие TiN КИБ несколько увеличивает прочность твердых сплавов ВК. Для всех исследованных сплавов одновременно отмечена стабилизация прочностных свойств. Таким образом, имеется полная аналогия результатов прочностных испытаний образцов из твердых сплавов с покрытием при консольном изгибе и изгибе сосредоточенной нагрузкой. [23]
При нанесении покрытий методами ГТ и ДТ формируется значительно более толстая переходная зона примерно равная 2 - 4 и 4 - б мкм соответственно. Это является главной причиной большего снижения прочности твердых сплавов ВК6 и ТТ10К8Б с покрытием TiC в результате их охрупчивания и последующего разупрочнения. [24]
На основе синтетических алмазов выпускаются композиционные материалы, состоящие из подложки ( основания) и нанесенного на нее алмазного слоя. Двухслойные пластины позволяют объединить высокие твердость и износостойкость синтетических алмазов и прочность твердого сплава. [25]
TiC ДТ ( толщина т) - фазы 5 мкм) по сравнению с пластинками ВК6 - TiC ГТ ( толщина - фазы около 2 мкм) и МС 3210 ( толщина г - фазы около 2 мкм) несомненно связано с большей толщиной переходного слоя у пластинок ВК6 - TiC ДТ. Это хорошо согласуется с результатами прочностных исследований твердых сплавов, подтверждающими, что прочность твердых сплавов с промежуточной зоной снижается на 20 - 40 % в зависимости от толщины покрытия и переходной зоны. [26]
К такому выводу приходят и другие исследователи, которые отмечают, что при высокой интенсификации воздействия на горную породу процесс разрушения становится малочувствительным к затуплению инструмента и колебаниям свойств пород. Однако большим препятствием в подобном направлении развития в настоящее время является сложившееся мнение [4], что прочность твердого сплава для этого далеко не достаточна. [27]
Подача ( табл. 19 - 26) при фрезеровании определяется, тремя взаимосвязанными между собой величинами: s мм / зуб - подачей на один зуб фрезы; s0 szz мм / об - подачей на один оборот фрезы и SM san мм / об - минутной подачей. Исходными данными при выборе подачи при черновом фрезеровании являются обрабатываемый материал, материал режущей части фрезы, прочность твердого сплава, мощность оборудования, жесткость системы СПИД, размеры и углы заточки фрез. Чистовая подача зависит от заданного класса чистоты обрабатываемой поверхности. Для торцовых фрез на выбор подачи большое влияние оказывает способ установки фрезы относительно детали, что обусловливает угол встречи зуба фрезы с обрабатываемой деталью и толщину срезаемой стружки при входе и выходе зуба из зацепления с обрабатываемым материалом. [28]
При дальнейшем же увеличении скорости ( v к 20 м / мин) и соответственно, температуры резания, резко снижается твердость и прочность твердого сплава, что ( при все возрастающем пути трения за один и тот же промежуток времени) приводит к повышению интенсивности износа резца и соответствующему снижению стойкости. [29]
Наибольшее значение имеет третий из указанных факторов. Свариваемость жаропрочной стали с твердыми сплавами и быстрорежущей сталью примерно одинакова. Но прочность твердого сплава значительно ниже прочности быстрорежущей стали, вследствие чего разрушение твердосплавных зубьев при отламывании приварившейся к ним стружки происходит значительно чаще, чем зубьев из быстрорежущей стали. [30]
Страницы: 1 2 3