Локальное разрушение
Cтраница 2
Причина локальных разрушений металла в этом случае может быть связана с образованием аэра-ционных макропар благодаря различной проницаемости образующихся на металле защитных пленок по отношению к кислороду и ионам агрессивной среды. [16]
При локальном разрушении бетонной футеровки и отсутствии воды в рубашке температура стенки реактора возрастает до недопустимо высокой величины ( 750 - 950 С), что приводит к высокой скорости ползучести стали в перегретой зоне и к аварийному разрушению реактора. [17]
При локальном разрушении бетонной футеровки и отсутствии воды в рубашке температура стенки реактора возрастает до недопустимо высокой величины ( 750 - 950 С), что приводит к высокой скорости ползучести стали в перегретой зоне и аварийному разрушению реактора. [18]
При локальном разрушении покрытия катодного типа корродировать начинает сталь, поэтому при таких покрытиях необходимо стремиться к сохранению сплошности защитного слоя металла. [20]
Главной причиной локального разрушения является ослабление и усталость материала в результате длительного ( 5 - 10 с) размыва образца струей, что делает процесс гидравлического извлечения струей низкого давления неэффективным, так как для реализуемых в промышленности скоростей перемещения струи скоростью 0 8 - 2 5 м / с длительность воздействия на кокс при диаметре струи 0 1 м составляет 0 04 - 0 12 с ( ТЛ / ил) Время внедрения струи ( ТвЬщ / ив) - Измеряется тысячными и реже сотыми ( при хзчень большой глубине щели) долями секунды. Следовательно, необходимым условием повышения эффективности процесса гидравлической резки является, в первую очередь, увеличение напора струи. [21]
Формулировка критериев локального разрушения зависит от модельного представления зоны предразрушения. [22]
Формулировка критерия локального разрушения (4.2) для трещин нормального разрыва не зависит от структуры конца трещины. Например, в случае внутренних трещин структура конца трещины совершенно не похожа на структуру конца сквозной трещины в пластине ( см. § 5 этой главы), однако концепция механики хрупкого разрушения справедлива в обоих случаях, если реализована тонкая структура. Впервые наиболее четко это было понято Ирвином [ 129I ], исходившим из общих энергетических соображений, аналогичных изложенным ранее. [23]
Указанные механизмы локального разрушения в конце трещины существенно зависят от значения концентрации с0 в точке О: чем больше с0, тем больше градиенты концентрации, тем ближе к точке О образуются локальные разрывы и тем меньше скачок магистральной трещины за один цикл процесса. При малой ( но опасной) концентрации CQ величина скачка может значительно превышать не только 2v0, но и размер пластической области. Теоретический анализ особенно прост в следующих трех предельных случаях: а) величина скачка мала по сравнению с раскрытием трещины 2и0, б) величина скачка гораздо больше. Эти предельные случаи рассматриваются в дальнейшем. [24]
Для характеристики локального разрушения материалов применяется много различных методов. [25]
Механизм возбуждения локального разрушения кольцевой пленки был предложен другими исследователями. В качестве возможного механизма часто принималось образование пузырей пара на стенке трубы внутри кольцевой пленки. Поскольку начало образования пузырей зависит от величины локального теплового потока, такой механизм кажется особенно подходящим для объяснения возникновения кризиса до выхода из трубы только при определенном распределении теплового потока по длине. Основываясь на этих рассуждениях, авторы сформулировали гипотезу, по которой кризис вызывается разрушением кольцевой пленки вследствие образования пузырей или, если этого не происходит, вследствие высыхания жидкой пленки, являющегося результатом уменьшения расхода жидкости в пленке до величины, близкой к нулю. [26]
Аварийные последствия локальных разрушений сварных стыков аустенитных паропроводов и узлов из хромомолибденована-диевых сталей при эксплуатации энергетических установок, а также появление трещин в околошовной зоне при термической обработке сварных конструкций из конструкционных и теплоустойчивых сталей, жаропрочных аустенитных сталей и высоконикелевых сплавов вызвали необходимость в проведении большого комплекса исследований. [27]
Основной причиной локального разрушения внешней поверхности обсадных труб является процесс электрохимической коррозии в грунтовом электролите. Коррозионный процесс здесь связан с функционированием не только микрогальванических пар ( анодов и катодов) возникающих на гетерогенной поверхности корродирующего металла, но и макрогальва-нических пар ( анодов и катодов), образующихся на обширной поверхности обсадных труб вследствие пространственного разделения анодных и катодных участков и даже целых зон. [28]
Методы предотвращения локальных разрушений сварных соединений аустенитных сталей состоят в исключении или ослаблении воздействия факторов, их вызывающих. Высокотемпературная термическая обработка ( аустенпзация) при 1050 - 1100 С позволяет практически полностью снять сварочные напряжения ( 90 - 95 %) и эффект самонаклепа. Возможен отпуск и при более нпзкпх температурах. [30]
Страницы: 1 2 3 4