Локальное разрушение
Cтраница 4
 |
Распределение влажности по толщине кирпича в процессе сушки. [46] |
Если предположить, что локальное разрушение ( трещинообра-зование) происходит в упругой области под действием растягивающих ( нормальных) напряжений, то соотношение ( 4 - 2 - 7) может служить для определения максимально допустимого перепада влагосодержания Аи акс по величине предельного нормального напряжения Рл. Однако расчеты, произведенные по формуле ( 4 - 2 - 7), показывают, что расчетные значения Аимакс в несколько ( 5 - 10) раз превышают экспериментальные, полученные из опытов по сушке. [47]
Если предположить, что локальное разрушение ( трещино-образование) происходит в упругой области под действием растягивающих ( нормальных) напряжений, то соотношение ( 3 - 23) может служить для определения максимально допустимого перепада влагосодержания ( Ди) лакс по величине предельного нормального напряжения ( Рп) макс. Однако расчеты, произведенные по формуле ( 3 - 23), показывают, что расчетные значения ( & и) макс в несколько раз превышают экспериментальные, полученные из опытов по сушке. Другая точка зрения состоит в том, что трещины образуются в результате развития опасных касательных напряжений. [48]
Формула справедлива, если локальное разрушение ( растрескивание) под действием растягивающих напряжений происходит в упругой области. [49]
Несмотря на то что локальное разрушение начинается в точке и определяется условиями в этой точке, знание напряжения в точке тела, которая подвергалась самому высокому напряжению, недостаточно для предсказания разрушения. Необходимо знать также распределение напряжения в достаточно большом объеме вокруг данной точки, поскольку деформативность материала, особенно вблизи разрушения, зависит от состояния материала вокруг критической точки, а возможность распределения разрушения зависит от данного состояния. Этим можно объяснить, например, почему максимальные фибровые напряжения в изгибаемых образцах в момент начального разрушения выше прочности, установленной при чистом растяжении: в последнем случае распределение излома не блокируется окружающим материалом. [50]
 |
Переходные элементы для сварки разнородных сталей, полученные методами прессовой сварки-пайки или автовакуумной сварки давлением. [51] |
Не менее опасным является локальное разрушение аустенитной стали, обусловленное различием коэффициентов термического расширения этой стали и неаустенитного шва. [52]
Наиболее просто формулируется условие локального разрушения в теории так называемых квазихрупких трещин, когда наибольший размер области необратимых деформаций в рассматриваемой точке контура трещины мал по сравнению с длиной трещины и расстоянием этой точки до ближайшей границы тела. Он заключается в том, что коэффициент при особенности в выражении для напряжений в рассматриваемой точке в момент локального разрушения ( и продвижения трещины в этой точке) считается равным некоторой постоянной материала; при этом напряжения вычисляются в предположения, что тело идеально упругое. Поскольку указанный коэффициент представляет собой некоторую функцию внешних нагрузок, длины трещины и геометрии тела, находимую из решения упругой задачи в целом, условие локального разрушения на контуре трещины в принципе позволяет определить ее развитие. [53]
Наиболее просто формулируется условие локального разрушения в теории так называемых квазихрупких трещин, когда наибольший размер области необратимых деформаций в рассматриваемой точке контура трещины мал по сравнению с длиной трещины и расстоянием этой точки до ближайшей границы тела. Нейбера [190] и Г. М. Вестергарда [ 432, 4331 был предложен Дж. Он заключается в том, что коэффициент при особенности в выражении для напряжений в рассматриваемой точке з момент локального разрушения ( и продвижения трещины в этой точке) считается равным некоторой постоянной материала; при этом напряжения вычисляются в предположении, что тело идеально упругое. [54]
Наиболее просто формулируется условие локального разрушения в теории так называемых квазихрупких трещин, когда наибольший размер области необратимых деформаций в рассматриваемой точке контура трещины мал по сравнению с длиной трещины и расстоянием этой точки до ближайшей границы тела. Нейбера [190] и Г. М. Вестергарда [432, 433] был предложен Дж. Он заключается в том, что коэффициент при особенности в выражении для напряжений в рассматриваемой точке в момент локального разрушения ( и продвижения трещины в этой точке) считается равным некоторой постоянной материала; при этом ( напряжения вычисляются в предположения, что тело идеально упругое. [55]
Весьма надежным средством предотвращения локальных разрушений в сварных швах является получение в них двухфазной структуры - аустенит плюс 2 0 - 5 0 % ферритной фазы в исходной структуре слитка. При последующей горячей пластической деформации ( ковка, прокатка) и аустеинзацпи форрнтная фаза растворяется, и металл приобретает чисто аустеннтную структуру. При сварке в околошовной зоне происходит нагрев до температур устойчивого существования б-фазы ( 1250 - 1400 С), вследствие чего имеет место выпадение ферритной фазы ( б-феррит), и сталь приобретает двухфазную структуру. В более сложных но химическому составу аустенитных сталях благотворное влияние ферритной фазы проявляется еще более отчетливо. [57]
Наиболее просто формулируется условие локального разрушения в теории так называемых квазихрупких трещин, когда наибольший размер области необратимых деформаций в рассматриваемой точке контура трещины мал по сравнению с длиной трещины и расстоянием этой точки до ближайшей границы тела. Нейбера [190] и Г. М. Вестергарда [ 432, 4331 был предложен Дж. Он заключается в том, что коэффициент при особенности в выражении для напряжений в рассматриваемой точке в момент локального разрушения ( и продвижения трещины в этой точке) считается равным некоторой постоянной материала; при этом напряжения вычисляются IB предположении, что тело идеально упругое. [58]
Одной из распространенных причин локального разрушения нефтепроводов и трубопроводов для перекачки сточных вод является микробиологическая коррозия, вызванная жизнедеятельностью в системе нефтедобычи СВБ. Под воздействием СВБ в системе появляется значительное количество сероводорода, который способствует появлению взвеси продуктов коррозии - сульфидов железа в пластовой жидкости и сточных водах промыслов. Эта взвесь оседает на нижней части труб, переносится потоком в другие места системы ППД. Лабораторные и промысловые исследования показали, что скорость коррозии стали в контакте с сульфидом железа увеличивается примерно в 15 раз. Процесс сульфатредукции чаще всего протекает на поверхности стали под слоем продуктов коррозии. В местах развития колоний бактерий происходит быстрая язвенная коррозия. [59]
Нагрев уплотнения приводит к локальным разрушениям в зоне контакта колец пары трения, к потере эластичности вторичными резиновыми уплотнениями, к испарению перекачиваемой жидкости. Причинами нагрева уплотнений является увеличение сил трения в зоне контакта, касание подвижного кольца о неподвижные элементы, ухудшение теплоотвода системой охлаждения уплотнений из-за износа винтовой поверхности им-пеллерной втулки, засорения или запарафинивания отверстий подвода или отвода жидкости из зоны пар трения. [60]
Страницы: 1 2 3 4