Распределение - осевая скорость
Cтраница 2
Будем полагать, что турбулентная вязкость в каждой точке зависит как от особенностей распределения тангенциальных скоростей, так и от особенностей распределения осевых скоростей. [16]
Центробежные силы, возникающие в закрученном потоке вследствие появления вращательной составляющей скорости, оттесняют поток к стенке канала, что приводит к изменениям в распределении осевой скорости: в периферийной зоне эта скорость увеличивается, а в приосевой - уменьшается. Характерной особенностью закрученных потоков является радиальный градиент статического давления. [17]
Течение горючей смеси, вытекающей из горелки, обычно происходит в ламинарном режиме ( полностью турбулентный режим достигается только при очень больших скоростях потока), и распределение осевой скорости потока в поперечном сечении трубки подчиняется параболическому закону. При этом трудно понять, что для реального пламени нет возможности уравновесить поток горючей смеси одной-единственной скоростью горения. [18]
 |
Изменение кинематических характеристик в зависимости от степени закрытости. [19] |
Распределение условно-конечных радиальных и осевых скоростей вдоль цилиндра показано на рис. 16.63. Значения скоростей взяты в момент расширения данного сечения цилиндра до фиксированных значений относительных внешних радиусов b 1 5 и 6 1 8, условно считаемых радиусами конца разгона для хрупких и пластических сталей соответственно. [20]
Вблизи переливного борта вязкие жидкости расслаиваются, в результате чего возникает тороидальный вихрь, вызывающий отрицательную донную скорость. На толщину подвижного слоя и распределение осевых скоростей влияет характер изменения тангенциальной скорости по толщине слоя. [21]
Иногда вводят в рассмотрение величину объема по параметрам на входе перед колесом - в сечении а. В связи с этим можно заметить, что перед колесом возможна значительная неравномерность в распределении осевых скоростей, вследствие чего могут возникать потери при входе, поэтому для получения указанного объемного расхода необходимо производить весьма подробные измерения распределения характеристик газового потока, что не всегда возможно и не всегда необходимо; кроме того, объемный расход на входе, с точки зрения характеристик компрессора в целом, не является параметром, непосредственно необходимым для потребителя. [22]
До первого столкновения с соседними молекулами все молекулы слоя движутся со скоростью v3; после столкновения только молекулы, претерпевшие центральный удар, передают скорость о без изменения. Другие молекулы, претерпевшие косые удары, показывают уменьшение скорости вдоль оси цилиндра и, следовательно, первое столкновение уменьшает среднюю составляющую скорости и создает распределение осевых скоростей молекул после столкновения. [23]
 |
Изменение местной теплоотдачи по длине канала при Рг0 71 и обогреве обеих стенок ( Re30. [24] |
При расчете мембранных газоразделительных модулей обычно пренебрегали внешнедиффузионными сопротивлениями в напорном и дренажном каналах, допуская полное поперечное выравнивание состава газа из-за больших значений коэффициента диффузии при сравнительно низких давлениях, малой проницаемости и селективности мембран. Поэтому наибольший опыт оценки массообмена в каналах мембранных элементов накоплен для обратноосмотических мембранных модулей в форме соотношений для расчета концентрационной поляризации - разности концентрации слабопроникающего компонента на мембране и внешней области течения. Были использованы решения Левекью [28], Сурираджана [29], Шервуда [30], Гилла [31], Бриана [32] и др. В большинстве этих работ рассмотрены течения с симметричным отсосом и использовано решение Бермана для распределения осевой скорости при равномерной скорости отсоса. Применение этих рекомендаций для оценки внешнедиф-фузионных сопротивлений в мембранах газоразделительных модулей ограничено рядом неприемлемых допущений, в частности условием полупроницаемости мембран. Кроме того, известно мало работ, подтверждающих корректность этих решений на основе локальных характеристик массообмена, определенных экспериментально. [25]
Благодаря относительному торможению потока вдоль компрессора в последующих его ступенях в какой-то момент может возникнуть срывное течение, могут сформироваться условия для потери устойчивости. При таком распределении осевых скоростей срывные режимы достигаются прежде всего в первых ступенях компрессора. Причем, если относительный диаметр втулки на входе в компрессор невелик, вся газодинамическая система в целом до определенной степени дросселирования потока может оставаться в устойчивой области, хотя на входном участке компрессора будет наблюдаться вращающийся срыв. [26]
 |
Схема установки для изме - Т / Г. [27] |
Указанные методы обладают тем недостатком, что применяемая для измерений аппаратура обычно нарушает естественную циркуляцию жидкости в аппарате, вследствие чего могут возникнуть большие измерительные погрешности. Результаты измерений, как правило, получаются заниженными. Только в случае некоторых мешалок ( например, для описанной выше пропеллерной мешалки с диффузором) это существенного значения не имеет. Измерение насосного эффекта путем установления распределения радиальных и осевых скоростей на поверхности, описываемой лопатками мешалки, является более точным при условии, что распределение скоростей было замерено правильно. Для вычисления F используют уравнение ( 111 - 18) и производят графическое интегрирование. [28]
Страницы: 1 2