Объемный расход - пар
Cтраница 5
Из-за большого объема пара желательно иметь как можно более высокую скорость пара, но без значительного роста сопротивления. Этому условию удовлетворяет число Маха, примерно равное 0 25 ( см. рис. 3.12), чему соответствует скорость пара 20м / сек. Отношение объемного расхода пара к выбранной скорости дает площадь входного сечения труб. Диаметр трубы может быть выбран произвольно. Чем больше диаметр труб, тем прочнее конструкция и тем меньше число соединений труб с коллектором, однако при этом резко возрастает вес метеоритной защиты и ребер. При одном и том же отношении полной поверхности к уязвимой поверхности высота ребра пропорциональна диаметру трубы, а вес ребра пропорционален квадрату высоты ребра. Представляется оптимальным принять общее число труб равным 96, по 48 в каждой панели. Минимальный внутренний диаметр выходного отверстия трубы по технологическим и конструктивным соображениям выбираем примерно равным 7 6 мм. В этом случае скорость жидкости на выходе мала ( строка 26), малы и потери давления в конденсатопроводе и облегчается задача опорожнения радиатора в условиях невесомости. [61]
Из-за большого объема пара желательно иметь как можно более высокую-скорость пара, но без значительного роста сопротивления. Этому условию-удовлетворяет число Маха, примерно равное 0 25 ( см. рис. 3.12), чему соответствует скорость пара 120м / сек. Отношение объемного расхода пара к выбранной скорости дает площадь входного сечения труб. Диаметр трубы может быть выбран произвольно. Чем больше диаметр труб, тем прочнее конструкция и тем меньше число соединений труб с коллектором, однако при этом резко-возрастает вес метеоритной защиты и ребер. При одном и том же отношении полной поверхности к уязвимой поверхности высота ребра пропорциональна диаметру трубы, а вес ребра пропорционален квадрату высоты ребра. Представляется оптимальным принять общее число труб равным 96, по 48 в каждой панели. Минимальный внутренний диаметр выходного отверстия трубы по технологическим и конструктивным соображениям выбираем: примерно равным 7 6 мм. В этом случае скорость жидкости на выходе мала ( строка 26), малы и потери давления в конденсатопроводе и облегчается задача опорожнения радиатора в условиях невесомости. [62]
 |
Схема течения пара в последних ступенях турбины при малых объемных расходах пара. [63] |
Так как GvK - G / pK, то можно сказать, что массовый расход пара и давление в конденсаторе определяют режим работы ЧНД. Это понятно, поскольку объемный расход пара определяет треугольники скоростей в ступенях отсека. [64]
Принципиальная схема проточной части турбины К-200-130, в основном - традиционная для ЛМЗ: одновенечная ступень - в качестве регулировочной и последующие ступени - активного типа в ЦВД и ЦСД ( по 13 ступеней), ступени с повышенной степенью реактивности - в двухпоточном ЦНД ( 2X4 ступени), включая двухъярусную ступень. Это были пятый тип турбин ЛМЗ с такой ступенью и пятая ее модификация. Их преимущество стало особо сказываться с увеличением объемного расхода пара ЦНД, так как при заданном расходе полуторный выход позволял значительно уменьшить длину последней лопатки и диаметр РК, и в то же время при большой высоте проточной части снижалась относительная величина потерь энергии от утечек через периферийные зазоры в нижнем ярусе рабочего колеса, что играло существенную роль. [65]
Страницы: 1 2 3 4 5