Расчет - контактное напряжение
Cтраница 3
Как правило, расчет значений радиуса кривизны теоретического профиля требуется проектировщикам лишь в двух случаях: а) как величина, входящая в расчет контактных напряжений и б) для определения радиуса ролика для обеспечения отсутствия подре-вания на выпуклых участках действительного профиля кулачка при его обработке. [31]
В связи с этим переход от R к действующей нормальной нагрузке в точке контакта поверхностей может быть осуществлен только после принятия некоторых дополнительных допущений. Один из возможных подходов к решению данной задачи, при котором удельная нормальная нагрузка условно разделяется на две независимые составляющие: начальную от натяга в паре и дополнительную от силовых факторов, возникающую при движении ротора, используется при расчете контактных напряжений, пересчете характеристик и оптимизации геометрических параметров ВЗД. [32]
 |
Изменение углов контакта под действием центробежных сия шариков F. [33] |
Центробежные силы, действующие на тела качения. При работе подшил никое качения за предельным теслом оборотов их перегрузка значительно сокращает срок службы, поскольку при этом происходят повышенное тепловыделение и ускоренное изнашивание сепарауора, а также возможно его механическое разрушение. Выполняя расчет контактных напряжений по данным справочной литературы, необходимо учитывать-дополнительную нагрузку от центробежных сил тел качения в контактных зонах наружных колец. [34]
На основе подходов, разработанных в монографии [13], был решен ряд краевых задач для анизотропных полуограниченных тел. Метод фиктивного поглощения позволяет осуществить приближенный способ расчета контактных напряжений, основанный на сочетании выделения особенности на краю штампа и детальном анализе волновых полей под штампом и вне его. [35]
В § 4.4 рассмотрена осесимметричная контактная задача теории упругости 5 о кручении усеченного шара жестко прикрепленным к его плоской границе круговым цилиндрическим штампом. При этом сферическая часть поверхности шара неподвижна. Построено решение задачи методом больших Л, изложенным в § 1.3, для случая, когда радиус штампа в достаточной мере меньше радиуса среза шара. Произведен расчет контактных напряжений, результаты хорошо согласуются в частных случаях с известными результатами, полученными другими способами, в том числе и авторами монографии. [36]
Методом сведения парных рядов-уравнений к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов рассмотрена задача Qs для кольцевого сектора, когда штамп несимметрично вдавливается в цилиндрическую поверхность. По постановке задача аналогична задаче фз для прямоугольника. Методом однородных решений исследована аналогичная симметричная задача QQ для кольцевого сектора. Произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-кольцевой сектор. Здесь также, как и для задач Сз, Q и Q %, обнаружена аналогичная немонотонная зависимость жесткости системы штамп-прямоугольник от относительного расстояния боковой грани от края штампа. Кроме того для задачи Qs показано, что возможно такое несимметричное расположение штампа, когда момент контактных напряжений под штампом будет равен нулю. [37]
Рассмотрена также обобщенно-периодическая контактная задача QJ для кольца, когда на ее внешней поверхности периодически расположено несколько штампов и при этом один из штампов перемещается в направлении радиуса к центру кольца, а другие неподвижны. Согласно этому подходу задача сводится к ряду периодических задач типа QQ, которые решаются методом сведения парного ряда-уравнения к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов. Подробно исследован случай четырех штампов. Произведен под каждым штампом расчет контактных напряжений, вектора и момента контактных напряжений. [38]
В § 3.1 в декартовой системе координат рассмотрены контактные задачи Q, Q и 3з для прямоугольника о вертикальном воздействии штампа без трения на одну из его граней, смежные грани находятся в условиях скользящей заделки. В задачах Q и Q % противоположная грань соответственно лежит без трения на жестком основании или жестко защемлена, а штамп расположен симметрично. Эти задачи исследуются с помощью методов сведения парных рядов-уравнений к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов и асимптотическим методом больших А. В задаче 5з штамп расположен несимметрично и для исследования использован метод однородных решений. Произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-прямоугольник. Здесь также как и для задачи Сз обнаружена аналогичная немонотонная зависимость жесткости системы штамп-прямоугольник относительного расстояния боковой грани от края штампа, при этом немонотонность более ярко выражена при больших значениях коэффициента Пуассона. [39]
Пусть в цилиндрической системе координат ( r ( p z) задан цилиндр г R, z Ъ из нелинейного упругого изотропного материала. Цилиндр предварительно подвергнут однородному осевому растяжению или сжатию и закреплен торцами между гладкими жесткими поверхностями таким образом, что отсутствуют нормальные перемещения и касательные напряжения. На описанную деформацию, которая считается конечной, накладывается малая осесимметричная деформация, вызванная внедрением в поверхность цилиндра при z а жесткого бандажа. В работе [47] для добавочной деформации получены линеаризованные уравнения и выписаны соответствующие граничные условия. Решение парного ряда, как и в предыдущей задаче, было получено путем сведения его к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей. Был проведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп - цилиндр Р для материала Муни. Анализ расчетов показывает, что с увеличением параметра предварительного напряжения в сторону растяжения жесткость Р увеличивается. [40]
Страницы: 1 2 3