Cтраница 3
Далее использовались традиционные уравнения, применяющиеся для расчета температурных напряжений, с учетом радиационной ползучести графита. [31]
Если действие сил инерции или процессы рассеяния энергии пренебрежимо малы и не оказывают существенного влияния на поведение изделия, то задача может быть сформулирована в виде статического прочностного анализа. Такой тип анализа наиболее часто используется, например, для определения концентрации напряжений в галтелях конструктивных элементов или для расчета температурных напряжений, для определения перемещений, напряжений, деформаций и усилий, которые возникают в изделии в результате приложения механических сил. [32]
Из данных, приведенных на этом рисунке, видно, что максимальный температурный градиент возникает в поверхностных слоях гранулы и жидкостной пленки сразу после контакта частицы с раствором. Кроме того, результаты расчетов показывают, что температура раствора не постоянна по толщине пленки, а изменяется от температуры мокрого термометра на внешней поверхности до температуры, обеспечивающей равенство тепловых потоков на границе с поверхностью сферы. Полученные уравнения могут быть использованы при расчете температурных напряжений, возникающих в частице в процессе сушки. [33]
Температурные напряжения, возникающие в стеклянном изделии, часто превышают напряжения, создаваемые внешними нагрузками. При конструировании изделий, работающих в условиях переменных температур, температурные напряжения необходимо полностью учитывать. В противном случае возможно разрушение изделий. В настоящее время не представляется возможным составить схемы для расчета температурных напряжений из-за отсутствия достоверных данных о действительных перепадах температур в изделии и из-за сложности элементов аппаратуры. [34]
Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в под-фланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов - в месте их приварки к цилиндру, и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев горизонтального разъема в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В ряде работ предлагаются упрощенные методы учета влияния фланцев при расчете кольцевых и осевых температурных напряжений. В работах [5, 6] получены формулы для оценки кольцевых напряжений на основе решения плоской задачи при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Как показали приводимые ниже экспериментальные данные, результаты расчетов по плоским сечениям не только количественно, но и качественно не согласуются с действительными величинами напряжений в корпусе паровой турбины. [35]