Расчет - нестационарный режим
Cтраница 1
 |
Изменение температуры кипения. [1] |
Расчет нестационарного режима представляет собой сложную задачу, решения которой в общем виде не найдено. В отдельных простых случаях анализ может быть проведен теоретически. [2]
Расчет нестационарного режима процесса абсбрбции сводится к интегрированию системы уравнений ( 65) при ступенчатом изменении расхода жидкости относительно его значения в стационарном состоянии. Интегрирование осуществляется методом Рунге-Кутта с автоматическим выбором шага интегрирования. Одновременно пересчитываются коэффициенты обмена замкнутой обменной цепи на новые нагрузки. [3]
Расчет нестационарных режимов работы нефтепровода осуществляется на базе дифференциальных уравнений, выражающих законы сохранения массы и количества движения транспортируемой нефти, а также начальных и краевых условий, моделирующих взаимодействие трубопровода с установленным на нем оборудованием и отражающих причину возникновения нестационарного процесса. [4]
Расчет нестационарных режимов работы нефтепровода более сложен, чем расчет стационарных режимов. Не существует простых алгебраических формул для вычисления параметров потока в нестационарных режимах хотя бы потому, что таких режимов существует бесчисленное множество. Поэтому расчеты нестационарных режимов работы нефтепровода, например, поименованных в начале этого параграфа, осуществляют численно с использованием компьютеров. [5]
Задачи расчета нестационарных режимов возникают как для отдельных технологических блоков, так и для систем в целом. Однако по управлению сложными системами и их планированию сделано значительно меньше. [6]
Алгоритм расчета нестационарных режимов работы ССМТГ [ решение (2.4) - (2.8) ] при использовании среднего квадратиче-ского приближения функций в узлах имеет следующий вид. [7]
При расчете нестационарных режимов работы теплообмен-ных аппаратов необходимо учитывать, что во времени меняется и температура стенки, а следовательно, стенка либо аккумулирует часть тепла, идущего от горячего теплоносителя идет ее. [8]
При расчетах нестационарного режима работы теплофикационных сетей, а также теплообмена в энергетических ядерных реакторах необходимо предварительно иметь решения задач теплопроводности с тем, чтобы установить характер изменения температурного поля системы вдоль направления движения теплоносителя. Если уравнения теплопроводности имеют сложный вид, задачу в целом строгими методами решить не удается. [9]
При расчете нестационарного режима системы тепловой защиты не учитывается теплоемкость стенки и всего содержимого отсека ( так как это не задано) и можно пренебречь сравнительно малой теплоемкостью слоя изоляции и обшивки, но необходимо учесть их термические сопротивления. [10]
Для методик расчета нестационарных режимов применяют известные уравнения движения газа, а компрессорные станции в связи с тем, что переходные процессы в линейной части газопровода протекают во много раз медленнее, чем в компрессорных агрегатах, можно описывать-теми же методами, что и при расчете стационарных режимов, в частности полиномами второй и третьей степени, получаемыми либо экспериментально, либо статистической обработкой диспетчерских данных. [11]
Вычислительный алгоритм расчета нестационарных режимов, предназначенный для решения задач управления ректификационными процессами, должен отвечать определенным требованиям по быстродействию и точности расчета переходных характеристик замкнутой и разомкнутой систем управления. А это связано при расчете нестационарных режимов с большими затратами машинного времени и накоплением арифметической погрешности. [12]
Некоторые результаты расчетов нестационарных режимов промышленного реактора окисления о-ксилола представлены на рис. 3.52. Они уточняют выводы по квазигомогенной модели. Из рис. 3.52 видно, что температурные градиенты в зерне незначительны, т.е. зерно изотермично. В противоположность этому имеются значительные концентрационные градиенты в зерне, указывающие на сильное влияние внутренней диффузии. Разности концентрации в зерне наиболее значительны в передних горячих участках слоя катализатора и уменьшаются с понижением температуры вследствие более сильного охлаждения по сравнению с тепловыделением в последних участках слоя. Разности концентрации и температуры между наружной поверхностью зерна и газовой фазой в общем были малы, только в горячей точке разность температуры превышала 5 по оси реактора. [13]
Однако при расчете нестационарных режимов процесса в условиях, когда движущая сила изменяется более чем в 2 раза, такое упрощение может привести к значительным отклонениям от точного решения, в особенности на начальном участке временной характеристики. [14]
Однако при расчете нестационарных режимов процесса в условиях, когда движущая сила изменяется более чем в 2 раза, такое упрощение может привести к значительным отклонениям от точного решения, в особенности на начальном участке временной характеристики. В этом случае необходимо использование среднелогарифмической движущей силы. [15]
Страницы: 1 2 3 4