Реактор - окисление
Cтраница 2
В реакторы окисления непрерывно подают п-ксилол, МЭК и небольшое количество ацетата кобальта, а также рециркулируемые потоки со стадии регенерации уксусной кислоты. [16]
В реактор окисления 1 подается как свежий, так и возвращенный из цикла кумол. Окисление воздухом протекает при 130 С, давлении 7 атм в течение 3 час. За это время 30 % кумола превращается в гидроперекись. Параллельно образуется немного куми-лового спирта и ацетофенона. Оксидат через зону охлаждения подается в колонну эпоксидирования. Туда в течение часа подается 30 вес. За это же время по линии 4 в реактор подается 58 вес. Одновременно происходит подача по линии 15 1 5 вес. [17]
В реактор окисления 1 подается изопентан и молекулярный кислород, разбавленный азотом. Подчеркивается, что использование воздуха хотя и возможно, но менее желательно. Окисление протекает в присутствии катализаторов ( солей Mn, Go, V, W, Мо) или без них при 125 С и давлении 30 атм. Оксидат попадает далее в реактор эпоксидирования 2, куда подается также 2-метил - 2-бу-тен и молибденовый катализатор. Молярное соотношение оле-фин: ГПТА составляет 5: 1, концентрация катализатора на уровне 0 1 % от общего веса реакционной смеси. Эпоксидирование протекает при 110 С и давлении 20 атм и заканчивается через 1 5 часа полной конверсией ГПТА. [18]
 |
Схема совместного по.| Принципиальная схема совместного производства стирола и бутадиена. [19] |
В реактор окисления 3 по линиям 1 и 2 подаются изопентан и воздух. Окисление изобутана ведут в реакторе 10, куда по линиям 8 и 9 подаются углеводород и воздух. [20]
 |
Принципиальная схема двухстадийного процесса получения диметилтерефталата из п-ксялола. [21] |
В реактор окисления подается смесь n - ксилола и метил - / 1-то-луилата, возвращаемого в цикл. Реакция проходит при 140 - 150 С и 0 59 МПа в присутствии солей кобальта ( 0 01 - 0 05 %), растворенных в реакционной массе. Полученная смесь кислот этерифицируется метанолом при 250 С и 1 96 - 2 45 МПа. Диме-тилтерефталат выделяется кристаллизацией из метанольного раствора или ректификацией из смеси эфиров. Процесс непрерывен, не связан с использованием агрессивных сред, отличается высокой производительностью и может быть легко осуществлен в крупном масштабе. Поддержание технологического режима требует особого внимания во избежание образования ингибиторов окисления, которые затрудняют и могут даже прекратить процесс. Однако длительный опыт эксплуатации установок свидетельствует об их достаточной надежности при использовании сырья стабильного качества. [22]
В реактор окисления диоксида серы диаметром 7 2 м и высотой 7 м загружен один слой катализатора, а по торцам слоя - кусковой кварц. Реактор оснащен 24 термопарами для непрерывного контроля температуры и пробоотборными трубками для измерения концентрации S02 и перепадов давлений. При строительстве промышленной установки сохранены и использованы аппараты демонтированного до начала ее строительства контактного узла с полочным реактором: фильтробрызгоуловитель ( диаметр 3600, высота 4020 мм), заполненный 6 м3 кокса, и с фильтрующей поверхностью 26 м2, пусковой теплообменник и топка для подогрева 10 тыс. м3 / ч воздуха до 450 С. [23]
Термостатирование реактора окисления гарантирует его взры-вобезопасность. Однако это не исчерпывает задачи для всего технологического цикла. На последующих его этапах при охлаждении паро-газовой смеси и частичной конденсации пара горючего, флегматизировавшего смесь, концентрация горючего становится меньше лтах, и система может стать взрывоопасной. При последующем охлаждении равновесная концентрация горючего достигает Ятш, в данном примере для 1 8 МПа - при 40 С. Однако такое охлаждение еще не достаточно для взрывобезопасности, поскольку при быстрой конденсации насыщенного пара часто образуется устойчивый туман, и содержание горючего в гетерогенной тумано-газовой смеси будет больше, чем в равновесной паро-газовой. Тумано-воздушные смеси способны взрываться; установлено [308], что по взрывоопаености они близки к гомогенным газовым смесям с равным содержанием горючего. [24]
 |
Расчет состава равновесных с жидкими компонентами паро-газовых смесей для системы CeHi2 - t O - воздух. [25] |
Термостатирование реактора окисления гарантирует его взры-вобезопасность. Однако это не исчерпывает задачи для всего технологического цикла. На последующих его этапах при охлаждении паро-газовой смеси и частичной конденсации пара горючего, флегматизировавшего смесь, концентрация горючего становится меньше птах, и система может стать взрывоопасной. При последующем охлаждении равновесная концентрация горючего достигает Лпнп, в данном примере для 1 8 МПа - при 40 С. Однако такое охлаждение еще не достаточно для взрывобезопасности, поскольку при быстрой конденсации насыщенного пара часто образуется устойчивый туман, и содержание горючего в гетерогенной тумано-газовой смеси будет больше, чем в равновесной паро-газовой. Тумано-воздушные смеси способны взрываться; установлено [308], что по взрывоопасное они близки к гомогенным газовым смесям с равным содержанием горючего. [26]
 |
Расчет состава равновесных с жидкими компонентами паро-газовых смесей для системы CsHi2 - Н2О - воздух. [27] |
Термостатирование реактора окисления гарантирует его взры-вобезопасность. Однако это не исчерпывает задачи для всего технологического цикла. На последующих его этапах при охлаждении паро-газовой смеси и частичной конденсации пара горючего, флегматизировавшего смесь, концентрация горючего становится меньше ятах, и система может стать взрывоопасной. При последующем охлаждении равновесная концентрация горючего достигает Ятш, в данном примере для 1 8 МПа - при 40 С. Однако такое охлаждение еще не достаточно для взрывобезопарности, поскольку при быстрой конденсации насыщенного пара часто образуется устойчивый туман, и содержание горючего в гетерогенной тумано-газовой смеси будет больше, чем в равновесной паро-газовой. Тумано-воздушные смеси способны взрываться; установлено [308], что по взрывоопасное они близки к гомогенным газовым смесям с равным содержанием горючего. [28]
 |
Эрлифтный аппарат с соосной барбо-тажной трубой. [29] |
Для реактора окисления изопропилбен-зола секционирование дает эффект, поскольку продукт реакции - гидроперекись изопропилбензола неустойчива и скорость разложения тем выше, чем больше концентрация гидроперекиси. Так как барботаж воздуха способствует смешению сырья с продуктами реакции, то с целью уменьшения концентрации гидроперекиси в объеме реактора его секционируют. В этом случае высокие концентрации гидроперекиси имеют место только в последних секциях. В первых по ходу продукта секциях концентрация гидроперекиси невелика и, значит, мала скорость разложения. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5