Промышленный регенератор
Cтраница 2
В результате проведенных исследований была создана и испытана на специальном стенде модель промышленного регенератора. [16]
В работе [27] математическое описание испрльзовано для определения полей масс и температур в промышленном регенераторе. При этом необходимо иметь в виду, что начальные условия и коэффициенты модели меняются по длине аппарата. Отвод тепла осуществляется с 4 по 11 секцию ( Ki. Кроме того, горячие дымовые газы ( Т 693 К) из нижних трех секций, содержащие - 17 % кисдорода, направляются в распределительные короба верхних трех секций. Значение С0 и Тъ для верхних секций ( с 1 поЗ) составляют соответственно 0 17 и 693 К, а для нижних ( с 4 по 11), в которые подается холодный воздух, составляют 0 23 и 300 К. [17]
Регенерации алюмосиликатного шарикового катализатора ( изучению кинетики процесса и получению необходимых данных для расчета промышленных регенераторов) посвящено значительное количество работ. Всесторонне изучена проблема интенсификации процесса регенерации. Однако при увеличении скорости выжига кокса могут быть превышены допустимые для частицы алюмосиликатного катализатора тепловые нагрузки и катализатор выйдет из строя либо из-за спекания, либо из-за разрушения. В настоящем сообщении анализируется влияние условий выжига кокса на катализаторе на теплонапряженноеть зоны горения. [18]
Регенерации алюмосиликатного шарикового катализатора ( изучению кинетики процесса и получению необходимых данных для расчета промышленных регенераторов) посвящено значительное количество работ. Всесторонне изучена проблема интенсификации процесса регенерации. Однако при увеличении скорости выжига кокса могут быть превышены допустимые для частицы алюмосиликатного катализатора тепловые нагрузки и катализатор выйдет из строя либо из-за спекания, либо из-за разрушения. В настоящем сообщении анализируется влияние условий выжига кокса на катализаторе на теплонапряженность зоны горения. [19]
Как будет показано ниже, предлагаемые в настоящее время пути интенсификации выжига кокса в промышленных регенераторах, как-то: увеличение высоты слоя катализатора в зоне регенератора, уменьшение диаметра шариков катализатора, изменение его поровой структуры в сторону увеличения среднего радиуса пор, не являются достаточно эффективными в условиях окисления кокса, преобладающих в промышленных регенераторах. [20]
Следовательно, предложенная методика с достаточной для практических целей точностью может применяться для кинетического расчета промышленного регенератора. [21]
Значение эффективного распределения газа для работы установок каталитического крекинга с пылевидными катализаторами было продемонстрировано на промышленных регенераторах. Уменьшение избытка кислорода в отходящих газах весьма существенно при эксплуатации, поскольку при этом меньше возможности догорания газа ( СО в СО2) над слоем с чрезмерным повышением температуры и снижаются эксплуатационные расходы вследствие сокращения количества компримируемого воздуха, требующегося для регенерации. [22]
Уменьшение выноса катализатора до определенной постоянной величины при больших скоростях движения слоя позволяет сделать вывод о целесообразности работы промышленного регенератора с повышенной циркуляцией катализатора. Увеличение циркуляции, кроме уменьшения выноса катализатора из регенератора, выгодно также с точки зрения технологической. [23]
Следовательно, приведенное выше уравнение с достаточной точностью описывает процесс окисления кокса на поверхности катализатора и может быть положено в основу кинетического расчета промышленных регенераторов. [24]
Как будет показано ниже, предлагаемые в настоящее время пути интенсификации выжига кокса в промышленных регенераторах, как-то: увеличение высоты слоя катализатора в зоне регенератора, уменьшение диаметра шариков катализатора, изменение его поровой структуры в сторону увеличения среднего радиуса пор, не являются достаточно эффективными в условиях окисления кокса, преобладающих в промышленных регенераторах. [25]
Регенератор для регенерации катализатора дегидрирования бутана по своей характеристике принципиально не отличается от реактора со взвешенным слоем. Промышленные регенераторы разделены на две зоны; каждая из них секционирована решетками провального типа. [26]
Относительное количество СО2, рассчитанное по данным отогрева и эксплуатации установки БР-6, составило 7 сж3СО2 / Л13 воздуха. Значение с для промышленных регенераторов при одинаковом темпе затухания должно было бы быть значительно меньшим, чем у опытных регенераторов. [27]
 |
Схема регенератора. [28] |
Известно, что единичный реактор идеального вытеснения дает тот же результат, что и каскад того же объема из значительного числа малых реакторов идеального смешения или с промежуточ-ным режимом. Поэтому модель каскада удобна для описания промышленного регенератора, так как становится менее существенной оценка перемешивания потока газов в каждой секции. [29]
В связи с полученными результатами представляет интерес изучение стабильности при прокалке катализаторов, промотирован-ных микродобавками металлов. Испытуемые образцы помещали в слой катализатора промышленного регенератора в специальном двухсекционном жесткозакрепленном контейнере, в одну секцию которого загружали свежий катализатор, а в другую - катализатор, содержащий 0 002 вес. После девятимесячного воздействия температуры и среды в промышленном регенераторе удельная поверхность и обменная способность обоих образцов практически не изменились. Выход кокса при крекинге эталонного сырья составлял для обоих образцов соответственно 2 8 и 3 6 вес. Таким образом, увеличение активности катализатора, наблюдаемое при нанесении микродоз ванадия, сохраняется после его длительной прокалки и воздействия реальной среды в условиях работы промышленного регенератора. [30]
Страницы: 1 2 3 4