Промышленный регенератор
Cтраница 3
Повышение температуры регенерации также увеличивает про - изводительность регенератора по выжиганию кокса. За последние 10 лет [14] температура в промышленных регенераторах повысилась на 40 С ( до 620 - 680 С), что увеличило производительность по выжиганию кокса. [32]
Опытная партия колец Рашига, изготовленных из ситалла БЛ, испытывается в промышленном регенераторе уже в течение нескольких лет. [33]
Это описание, естественно, должно быть применено для расчета реальных аппаратов. В нашей работе [153, 154] оно использовано для определения полей масс и температур в промышленном регенераторе установки 43 - 102 Новюгрознен-ского НПЗ, где а 0 4 т / т О2, ск 1 0 - 103 кДж / т-град. [34]
С повышением температуры разрушение катализатора усиливается. Регенерация катализатора при прокаливании его в муфеле при прочих равных условиях должна идти с меньшей скоростью, чем в промышленном регенераторе, поскольку транспорт кислорода к поверхности гранул катализатора в муфеле осуществляется за счет естественной диффузии кислорода. Однако значительно более высокие температуры в муфеле ( 700 - 950 против 600 - 700) должны ускорять процесс выжига. [35]
В сходных сечениях образца и модели необходимо сохранение равенства критериев Архимеда и Рейнольдса. Как видно из табл. 1, это условие сохранено с достаточной точностью, за исключением чисел Рейнольдса в выходном сечении желобов модели 2, которые оказались выше, чем в промышленном регенераторе. Это вызвано тем, что в модели 2 был применен зернистый материал только одного диаметра, обеспечивающего более высокое значение числа Архимеда по сравнению с промышленными условиями. [36]
В промышленных регенераторах окисление кокса осуществляется при температурах 450 - 650 и расходе воздуха около 20 тыс. нм3 / час, что соответствует при циркуляции катализатора 80 т / час и его насыпном весе 0 7 среднему расходу воздуха 200 об / об катализатора в 1 час. [37]
По высоте и сечению реактора и регенератора установлены термопары для измерения температуры катализатора и омывающих зерна катализатора газов и паров нефтепродуктов. Эти термопары показывают среднее значение температуры твердой и газовой фазы. Поскольку в промышленном регенераторе измерить температуру в зоне горения кокса внутри частицы нельзя, может произойти перегрев материала шарика катализатора. [38]
Определение расчетным путем величины потери тепла Qaat в окружающую среду громоздко и дает лишь приблизительное значение ее. При выполнении дальнейших расчетов будем считать, что потеря тепла регенератором в окружающую среду составляет в первом приближении 40 000 - 70 000 ккал / час на 1 т сжигаемого в час кокса. В тепловом балансе промышленного регенератора величина Qaor невелика по сравнению с численными значениями основных статей теплового баланса. [39]
Определение расчетным путем величины потери тепла Qayi в окружающую среду громоздко и дает лишь приблизительное значение ее. При выполнении дальнейших расчетов будем считать, что потеря тепла регенератором в окружающую среду составляет в первом приближении 40 000 - 70 000 ккал / час на 1 т сжигаемого в час кокса. В тепловом балансе промышленного регенератора величина QnoJ невелика но сравнению с численными значениями основных статей теплового баланса. [40]
Изучение сепарата ( материала, отделенного от запыленного потока воздуха и осевшего в сепараторе очистительной камеры регенератора) показало, что он отличается от регенерата несколько меньшим размером зерен песка, большим коэффициентом неоднородности зерен песка и повышенной глинистой составляющей, однако имеет высокий процент кремнезема и сравнительно небольшие потери при прокаливании. Следовательно, в конструкции очистительной камеры промышленного регенератора должно быть предусмотрено непрерывное введение сепарата в регенерат в процессе регенерации. [41]
В связи с полученными результатами представляет интерес изучение стабильности при прокалке катализаторов, промотирован-ных микродобавками металлов. Испытуемые образцы помещали в слой катализатора промышленного регенератора в специальном двухсекционном жесткозакрепленном контейнере, в одну секцию которого загружали свежий катализатор, а в другую - катализатор, содержащий 0 002 вес. После девятимесячного воздействия температуры и среды в промышленном регенераторе удельная поверхность и обменная способность обоих образцов практически не изменились. Выход кокса при крекинге эталонного сырья составлял для обоих образцов соответственно 2 8 и 3 6 вес. Таким образом, увеличение активности катализатора, наблюдаемое при нанесении микродоз ванадия, сохраняется после его длительной прокалки и воздействия реальной среды в условиях работы промышленного регенератора. [42]
Для борьбы с коррозионным растрескиванием регенераторов надо проводить термическую обработку сварных швов в процессе изготовления аппаратов: внутренние напряжения снимаются отжигом при 650 С. Лабораторные и длительные промышленные испытания образцов углеродистой стали, защищенных таким покрытием, и защита опытных участков сварного шва промышленного регенератора показали, что покрытие компаундом устойчиво в условиях регенерации МЭА. [43]
При высоких температурах, достаточной объемной скорости воздуха и при достаточно большом количестве отложенного кокса скорость реакции высока и не лимитирует процесса выжига отложений с катализатора. В этих условиях ( которые часто встречаются на практике) процесс окисления кокса протекает во внутренней диффузионной области. Наконец, при низких объемных скоростях воздуха, высокой температуре и повышенном количестве отложенного кокса ( что также нередко наблюдается в промышленных регенераторах) значительное влияние начинают оказывать внешние диффузионные факторы. При этом окисление кокса переходит во внешнюю диффузионную область. [44]
С повышением температуры ускоряющее действие паров воды ослабевает, и при 590 С и выше его можно не учитывать. В реальных условиях при сгорании остаточного водорода кокса образуется не более 1 % ( об.) Н2О, , а температура в промышленных регенераторах повышается до 650 - 680 С. Влияние стадии диссоциативной адсорбции паров воды в таких условиях незначительно, и оно не учитывалось при разработке кинетической модели. [45]
Страницы: 1 2 3 4