Cтраница 3
Не следует делать вывод, что предел выносливости гладкого образца в ао раз выше предела выносливости образца, имеющего сварное соединение. Объясняется это тем, что, во-первых, в сварном соединении есть еще остаточные напряжения и неоднородность механических свойств, а также отклонения формы от принятой при расчете Од; во-вторых, локальные напряжения получены из номинальных разрушающих напряжений с использованием условной базы 0 5 мм; в-третьих, предел выносливости гладкого образца существенно зависит от состояния поверхности, а при наличии острого концентратора влияние этого фактора мало; в-четвертых, в связи с отсутствием учета статистической природы усталостного разрушения, необходимость которого подтверждается результатами испытаний сварных соединений с угловыми швами. [31]
Многообразие структур различных зон сварного соединения, а также малая ширина большинства из них, не позволяют оценить свойства различных зон в отдельности. Поэтому обычно ограничиваются тем, что дополнительно к свойствам свариваемой стали определяют лишь жаропрочные свойства металла шва. Условия же работы различных зон оценивают по результатам испытания сварного соединения в целом. В последнее время все большее развитие получают методики, с помощью которых воспроизводятся на образцах основного металла режимы термического цикла различных зон сварного соединения и в первую очередь околошов-ной зоны. Имеются также попытки воспроизводства не только термического, но и деформационного цикла сварки. [32]
При сварке малоуглеродистой стали стык, сваренный вполне качественно оплавлением, без последующей термической обработки обладает высокой прочностью при действии статической, ударной и циклической ( регулярной повторно-переменной) нагрузок. Относительно невысокая ударная вязкость сварного соединения по сравнению с соответствующими показателями для основного металла и значительное рассеяние результатов испытания сварных соединений на удар объясняются крупным зерном в зоне сварки. [33]