Результат - расчет - зависимость
Cтраница 2
На рис. П-40 приведены результаты расчета зависимости w ( a) при сДй сВо 1 и kl 1 0 л ч / моль. Видно, что в случае противотока скорость реакции характеризуется большей равномерностью по длине реакционного объема с максимумом значения в середине процесса. [16]
 |
Результаты расчета а по формулам - 1. - 2. - 3. - 4, - эксперимент. [17] |
На рис. 4.12 приведены результаты расчетов зависимости величин aj и и от V. Как уже указывалось, формула (6.12) выведена в предположении, что объемное содержание наполнителя мало. Интересно, что именно она дает результат, наиболее близкий к экспериментальному. [18]
На рис. 3.32 приведены результаты расчета зависимости R. [19]
 |
Сравнение расчетных перепадов давления с использованием ньютоновских ( 1, 3, 5 и структурно-вязких ( 2, 4, 6 реологических. [20] |
На рис. 3.10 представлены результаты расчетов зависимости перепада давления на замерном участке трубопровода опытно-промышленной установки. [21]
В табл. 6 приведены результаты расчета зависимости возникающего пересыщения от природы неконденсирующегося газа и паров при одном и том же расширении, равном 1 25, и начальном давлении 1 5 атм. [22]
 |
Расчетные зависимости равновесного радиуса частицы при различных значениях относительной влажности от радиуса сухой частицы. [23] |
На рис. 4.2. иллюстрируются результаты расчетов зависимости равновесного радиуса частиц г при различных значениях относительной влажности от радиуса г0 для сухой частицы. Рассмотрена модель аэрозоля, скомпонованная на 80 % растворимой в воде фракцией и на 20 % нерастворимой в воде фракцией. [24]
 |
Зависимость прочности на изгиб композиционного древесного пластика от толщины древесных частиц, данные.| Влияние длины частиц на прочность на изгиб. [25] |
На рис. 5.22 представлены результаты расчета зависимости прочности композиционного древесного пластика на изгиб от толщины крошки березового шпона, а на рис. 5.23 приведена зависимость прочности от длины частиц. [26]
На рис. 2 представлены результаты расчетов зависимости критической статической нагрузки выпучивания от числа k полуволн в осевом направлении. Видно, что эта зависимость имеет два локальных минимума. [27]
На рис, 9.11 представлены результаты расчета зависимости коэффициентов Пуассона в трех плоскостях рассматриваемой волокнистой структуры Vii, г2з v - 3i от объемной концентрации по алгоритму поэтапного усреднения. Разработанный приближенный метод расчета модулей упругости и КТР наполненных систем может использоваться для прогнозирования эффективных свойств систем как с анизотропными, так и с изотропными свойствами компонентов. [28]
На рис. 4.22 дан пример результатов расчета зависимости частоты циркуляции от диэлектрической проницаемости феррита бф для различных радиусов образца, а на рис. 4.23 - от намагниченности насыщения при равных радиусах и полях подмагничивания. Уменьшение частоты циркуляции с ростом ЕФ качественно объясняется резонансным принципом работы циркулятора - резонансная частота ферритового резонатора с увеличением диэлектрической проницаемости материала падает. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5