Результат - расчет - зависимость
Cтраница 4
На рис. 3.13, а и 3.14, а приведены результаты расчетов зависимостей Е и tg6 от температуры гетерогенных композиций ПММА-ПБА одинакового общего состава, но с различной объемной долей дисперсной фазы вследствие образования в ней включений полимера матрицы. При этом во всех случаях максимум tg6 меньше зависит от объемной доли дисперсной фазы. Максимум tg6 непрерывной фазы также меньше зависит от объемной доли этой фазы, однако его пик имеет тенденцию к значительному расширению. Уровень Е в температурном интервале между Тс непрерывной и дисперсной фаз сильно зависит от объемного соотношения фаз, причем эта зависимость Е практически не изменяется при изменении содержания включений в дисперсной фазе. Максимум tg6 очень сильно зависит от содержания включений в дисперсной фазе. Этот эффект особенно резко выражен в случае диспергирования эластичной фазы в стеклообразной матрице и присутствия некоторого количества стеклообразных включений. Для этих композиций высота низкотемпературного максимума tg6 должна значительно возрастать при снижении общего содержания каучука, но при сохранении ( или увеличении) заданного объема дисперсной фазы за счет введения в нее жестких включений. Эти предположения подтверждаются расчетными данными, приведенными на рис. 3.13 6 и 3.14 6 для композиций ПММА-ПБА, имеющих при различном общем составе одинаковую объемную долю дисперсных частиц. [46]
На рис. 3.13, а и 3.14, а приведены результаты расчетов зависимостей Е и tg6 от температуры гетерогенных композиций ПММА-ОБА одинакового общего состава, но с различной объемной долей дисперсной фазы вследствие образования в ней включений полимера матрицы. При этом во всех случаях максимум tg 6 меньше зависит от объемной доли дисперсной фазы. Максимум tg 6 непрерывной фазы также меньше зависит от объемной доли этой фазы, однако его пик имеет тенденцию к значительному расширению. Уровень Е в температурном интервале между Тс непрерывной и дисперсной фаз сильно зависит от объемного соотношения фаз, причем эта зависимость Е практически не изменяется при изменении содержания включений в дисперсной фазе. Максимум tg6 очень сильно зависит от содержания включений в дисперсной фазе. Этот эффект особенно резко выражен в случае диспергирования эластичной фазы в стеклообразной матрице и присутствия некоторого количества стеклообразных включений. Для этих композиций высота низкотемпературного максимума tg6 должна значительно возрастать при снижении общего содержания каучука, но при сохранении ( или увеличении) заданного объема дисперсной фазы за счет введения в нее жестких включений. Эти предположения подтверждаются расчетными данными, приведенными на рис. 3.13 6 и 3.14 6 для композиций ПММА-ПБА, имеющих при различном общем составе одинаковую объемную долю дисперсных частиц. [47]
 |
Зависимость критического напряжения хрупкого разрушения Sc от параметра Одквиста х для стали. [48] |
Моделирование в данном случае проводится по упрощенному алгоритму в связи с тем, что результаты расчетов зависимости dLldN f ( Д / Ci) по алгоритму, представленному выше, показали, что повреждение структурного элемента до момента его попадания непосредственно к вершине трещины составляет 0 03 - 0 07 и, следовательно, им можно пренебречь. [49]
Из двух полученных значений аю выбирается меньшее. Результаты расчета зависимости als от сто представляются в виде формулы ( 64) с числовыми коэффициентами или в виде графика. [50]
 |
Плотность распределения вероятности параметра порядка P ( s для различных плотностей.| Зависимость фактора сжимаемости от плотности в системе жестких тонких стержней конечной длины. [51] |
Из (7.27) с учетом данных табл. 7.5 следует, что при отклонении значения параметра от нулевого уравнение состояния приближается к уравнению состояния идеального газа. На рис. 7.8 приведены результаты расчета зависимости давления от плотности числа частиц в системе. [52]
Полная система, содержащая 12 уравнений, решается численно методом Рунге-Кутта с использованием перенормировки векторов возмущения и их ортогонализации по ходу вычислений. На рис. 10.3 приводятся результаты расчета зависимости сумм / 1 2 3 от времени, наклон графиков дает три ляпуновских показателя. [54]
 |
Плотность распределения вероятности параметра порядка P ( s для различных плотностей.| Зависимость фактора сжимаемости от плотности в системе жестких тонких стержней конечной длины. [55] |
Из (7.27) с учетом данных табл. 7.5 следует, что при отклонении значения параметра от нулевого уравнение состояния приближается к уравнению состояния идеального газа. На рис. 7.8 приведены результаты расчета зависимости давления от плотности числа частиц в системе. [56]
 |
Характеристики кривых фазовых проницаемостей.| Зависимость коэффициента нефтеотдачи от объема прокачанной жидкости. [57] |
Рассмотрим вопрос о влиянии характеристик кривых фазовых проницаемостей на показатели разработки на примере элемента полосовой залежи. На рис. 42 даны полученные в результате расчетов зависимости коэффициента нефтеотдачи от объема прокачанной жидкости. [58]
На рис. 4 - 6 показаны типичные для различных значений конфигурации осесимметричного факела. Как видно из графика, увеличение комплекса PJ to ( и соответственно с о, С2 с, Тю, Т2со) ведет к росту длины и ширины факела. Результаты расчета зависимости уф ( хф) для различных значений температур и концентраций реагентов приведены на этом же рисунке. [59]
Для каждого из четырех опытов уравнения ( V-23, V-24) не удовлетворяют одному или одновременно нескольким условиям: Sp0; Skx-0; fe0; [ С ] раеч [ С ] факт, следовательно, эти уравнения не отражают закономерностей исследуемого процесса. Уравнение ( V-25) во всех случаях удовлетворяет указанным условиям. Небольшие расхождения между А [ С ] раСч и А [ С ] факт, по-видимому, обусловлены неизбежными погрешностями эксперимента и химического анализа. Результаты расчетов зависимости [ О ] от т по уравнению ( V-25) удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными. [60]
Страницы: 1 2 3 4 5