Результат - расчет - зависимость
Cтраница 3
 |
Зависимости коэффициента. [31] |
На рис. 1.16 - 1.19 представлены результаты расчета зависимостей давления от объема системы, давления от доли отобранных молей газа, др / дЩт и др / дЩт & от р для той же системы. [32]
На рис. 5.4.2, 5.4.3 приведены результаты расчетов зависимости доплеровского сдвига частоты Д / и угла возвышения / 3 от времени t, отсчитываемого с момента, когда радиус сферического возмущения достигает значения 190 км. [33]
В табл. 1 - 12 приведены результаты расчетов зависимостей значений вероятностей ошибок первого и второго рода для различных соотношений допустимых значений изучаемых величин при их нормальных распределениях. Распределение значений погрешностей средств измерений обусловлено технологией их изготовления и числом поверок, которым они подвергались. [34]
 |
Профили мениска в плоском капилляре при полном смачивании. [35] |
На рис. 13.7 приводятся некоторые из результатов расчетов зависимостей cos Qd от величины критерия Деря-гина Ое ит ] / о, характеризующего безразмерную скорость смещения мениска. Как видно из рис. 13.7, повышение скорости v приводит к росту значений Qd. Чем уже щель и чем, соответственно, меньше толщина равновесной смачивающей пленки А0, тем меньше течение нарушает профиль мениска. [36]
 |
Профили мениска в плоском капилляре при полном смачивании. а - в покое. б, в - при движении с растущей скоростью. [37] |
На рис. 13.7 приводятся некоторые из результатов расчетов зависимостей cos 0 от величины критерия Деря-гина De yri / a, характеризующего безразмерную скорость смещения мениска. Расчеты сделаны для изотермы вида П ( / г) A / h3 ( при Л 10 - 21 Дж) и различной полуширины щели Я. Чем уже щель и чем, соответственно, меньше толщина равновесной смачивающей пленки Л0, тем меньше течение нарушает профиль мениска. [38]
 |
Зависимость величины обработанной ПАВ части пласта от поровых объемов закачанного раствора. [39] |
На рис. 52 приведены полученные в результате расчетов зависимости обработанной ПАВ части пласта от его общего объема при различных значениях коэффициента распределения и величинах адсорбции ПАВ из нефти. Нетрудно видеть, что при малой адсорбции ПАВ из нефти межфазный переход реагента из воды в нефть слабо влияет на продвижение раствора по пласту. Если же адсорбция ПАВ из нефти значительна, то уже при значениях коэффициента распределения, больших двух, величина обработанной раствором части пласта существенно уменьшается. [40]
На рис. 2 представлены полученные в результате расчета зависимости расхода тепла на регенерацию от доли и температуры охлаждаемого потока при различном содержании двуокиси углерода в очищенном газе. Полученные зависимости имеют экстремальный характер, наиболее ярко выраженный при низких и менее заметный при высоких температурах, что подтверждает сделанное ранее предположение. При тонкой очистке минимальный расход тепла на регенерацию обеспечивается значительным снижением температуры верхнего потока абсорбента и уменьшением его доли. Напротив, при грубой очистке экстремальная точка сдвигается в область повышенных температур и увеличения доли охлаждаемого потока. [41]
 |
Зависимость коэффициента нефтеотдачи для различных интервалов проницаемости при различном обводнении продукции всего пласта. [42] |
На рис. 71 приведены полученные в результате расчетов зависимости коэффициента нефтеотдачи от степени обводненности продукции в различных интервалах и по пласту в целом. Там же приведены доли объема пласта для каждого интервала. Для наглядности на рис. 72 приведены зависимости коэффициента нефтеотдачи от нижнего предела проницаемости. Рассмотрение этих зависимостей показывает, что включение в подсчеты запасов нефти объемов пласта с проницаемостью меньше 10 мД ( - 6 % средней) значительно занижает величину коэффициента нефтеотдачи, так как эти объемы пластов практически не работают. [43]
 |
Обтекание диф - тт - v у. [44] |
На рис. 8.56, а, б изображены результаты расчета зависимостей ф ( Мн) и Схж ( Мн) для сверхзвуковых диффузоров с одноступенчатым и двухступенчатым центральным телом, имеющим различные суммарные углы поворота потока шн CDI сог. Как видим, при одном и том же значении суммарного угла поворота потока кривые ф ( Мн) и с1Ш ( М) для двухступенчатого и одноступенчатого клиньев мало отличаются. [45]
Страницы: 1 2 3 4 5