Решение - упругопластическая задача
Cтраница 3
Таким образом, приведенная система уравнений представляет собой полную систему уравнений для решения упругопластических задач при активной деформации и нагружении простом или близком к простому. Как и в теории упругости, задачи теории пластичности могут решаться в перемещениях или напряжениях, а также смешанным способом. [31]
Уравнение, записанное в виде ( 2), можно, конечно, использовать для решения упругопластической задачи при почти любой форме поперечного сечения и любом типе деформационного упрочнения. Вообще говоря, однако, более предпочтительной была бы, по-видимому, постановка задачи, использующая функцию депланации ( осевое перемещение), поскольку функция депланации имеет более четкий физический смысл, чем функция напряжений, и, что важнее, при этом исчезает различие между односвязными и многосвязными областями. Поэтому мы сформулируем задачу, используя функцию депланации, и более подробно опишем построение решения в случае стержня квадратного сечения. [32]
D проводится на основе данных экспериментов по разрушению соответствующих образцов и обработки их с помощью ЭВМ путем решения упругопластической задачи для испытанного образца. [33]
В расчетах на приспособляемость особое Место занимает статическая теорема ( теорема Блейха-Мелана), позволяющая сравнительно просто ( без решения упругопластической задачи) находить нижнюю границу для диапазона изменения нагрузки, при котором возникает приспособляемость. [34]
Точный анализ механического поведения сварных соединений с порами в условиях локальной и общей текучести даже в настоящее время связан со значительными трудностями, характерными для решения объемных упругопластических задач. В связи с этим многие исследователи применяют приближенные подходы для оценки неупругих деформаций и напряжений вблизи контура пор. Не останавливаясь на самом теоретическом анализе и предложенных громоздких аналитических выражениях, которые подробно изложены в упомянутой работе, дадим объяснение сущности данного подхода и остановимся на полученных с его помощью результатах. [35]
Во-вторых, при определении параметров лилейной механики разрушения расчет необходимо проводить в упругой постановке, в то же время анализ траектории трещины будет более адекватен реальной ситуации при решении упругопластической задачи. [36]
Таким образом, предположение о снижении е / с увеличением his за счет свободных колебаний сварного соединения при импульсном нагружении подтверждается выполненными расчетными исследованиями, базирующимися на разработанном методе решения динамической упругопластической задачи. Очевидно, что изложенные закономерности будут справедливы и для других сварных соединений, где усиление оказывает влияние на характер колебательного процесса рассматриваемого узла. [37]
Этот случай прямо противоположен случаю идеальной трещины и ограниченной пластической зоны, которые являются предметом множества современных исследований в области линейной механики хрупкого разрушения, что, возможно, объясняется большими трудностями, связанными с решением упругопластических задач. [38]
В рассматриваемой модели область пластических нелинейных эффектов размером d ( см. рис. 3.37 а) меняется с изменением внешней нагрузки и представляет собой пластически деформированный материал, напряженное и деформированное состояние в котором следует определять из решения упругопластической задачи. По предположению толщина пластической зоны 2v ( x) в симметричной задаче достаточно мала для возможности линеаризированной постановки задачи, но в то же время она велика по сравнению с межатомным расстоянием, следовательно, в этой схеме напряжения на поверхности дополнительного разреза отличаются от сил межатомного взаимодействия. [39]
Обратим внимание на то обстоятельство, что в рассматриваемой модели область пластических нелинейных эффектов ( размером d, см. рис. 1.6, а) меняется с изменением внешней нагрузки и представляет собой пластически деформированный материал, напряженное и деформированное состояние в котором следует определять из решения упругопластической задачи. [40]
В данной главе были рассмотрены методы и алгоритмы решения МКЭ упругопластических и упруговязкопластических неизотермических задач для случаев различного вида нагруже-ния - квазистатического ( длительного, кратковременного, циклического) и динамического. Решение упругопластических задач базируется на теории течения, а упруговязкопластических - на теории ползучести с изотропным и анизотропным упрочением. Показано, что решение упруговязкопластической задачи, учитывающее как установившуюся, так и неустановившуюся стадии ползучести, можно свести к решению упругопластической задачи, где поверхность текучести зависит от скорости неупругой деформации. [41]
При достижении некоторого значения крутящего момента в наиболее напряженной части поперечного еечения стержня появляются пластические деформации. При решении упругопластической задачи о кручении стержня круглого поперечного сечения предполагается, что плоские поперечные еечения остаются плоскими и sa пределами упругости. [42]
 |
Схема методики расчета долговечности коллектора. [43] |
Общие ОН обусловлены общей деформацией всей зоны перфорации, осредненной по толщине коллектора. Расчетный анализ общих ОН проводится посредством решения упругопластической задачи в плоской постановке, при этом рассматривается развертка коллектора. [44]
Эта процедура решения упругопластическои задачи при помощи модифицированной упругой задачи не нова. Зенкевич и его сотрудники [29, 30] также разработали алгоритм метода начальных напряжений для решения упругопластических задач методом конечных элементов. [45]
Страницы: 1 2 3 4