Cтраница 3
В химической промышленности широко применяются многослойные сосуды высокого давления. Под действием внутреннего давления многослойная цилиндрическая стенка из-за контактных сближений поверхностей отдельных слоев деформируется не так, как однослойная. В зоне сопряжения многослойного цилиндра с днищем возникает повышенный уровень напряжений по сравнению с аналогичной зоной однослойного цилиндра. При этом силы трения, возникающие на границе контакта слоев, не учитывались. Ниже рассматривается методика расчета многослойного цилиндра, сопряженного с монолитным элементом: днищем, фланцем или горловиной, учитывающая влияние сил трения на возможность проскальзывания слоев многослойного цилиндра. Это позволяет решать данную задачу сопряжения многослойного сосуда с монолитным элементом - днищем, фланцем или горловиной - любой встречающейся на практике формы. [31]
Экспериментально установлено, что динамическая жесткость направляющих скольжения существенно выше статической. Указанные параметры резко возрастают при использовании системы автоматической стабилизации контактного сближения направляющи. Одновременно повышается точность положения ползуна и улучшается динамика переходных процессов. [32]
Глубокая пластическая деформация, сопровождающаяся значительными перемещениями ( течением) частиц металла, вызывает разрушение окисных пленок на свариваемых поверхностях и способствует удалению их из зоны сварки. Одновременно происходят измельчение и частичное перемешивание зерен обоих свариваемых металлов в месте их контактного сближения. [33]
В современном прецизионном станкостроении особое внимание уделяется точности положения исполнительных органов станков. В частности, это относится к столам, перемещающимся по направляющим скольжения, оснащенным системами адаптации контактного сближения либо гидростатической разгрузки. [34]
Уравнение решено на модели МН-7 для двух случаев ( при отключенной САР и ее работе) и при вариациях величины сближения, скорости скольжения, массы ползуна, а также частоты возмущающих воздействий на него. Показана высокая эффективность САР контактного сближения в широком диапазоне вгфьируемых параметров, приводящая к резкому повышению показателей динамического качества систем с трением. Разработанная методика моделирования позволяет на стадии проектирования проводить ориентировочную оценку параметров системы в целом и ее отдельных звеньев с минимальными затратами времени. [35]
Поскольку наряду с такой выходной переменной, как У и всплы-ваппе У ЦЖ ползуна, существенный интерес представляют положения передней и задней кромок плоскости скольжения, рассмотрим структуру соответствующих преобразований. Их сумма Е е посредством W2 воспроизводит изменение сближения Z / E E указанных выше кромок поверхностей трения. В итоге получаем средний зазор / г4 и величину контактного сближения У4s задней кромки. Аналогично / / Е Е, суммируясь с теми же параметрами, формирует соответствующие выходные переменные / г3 и УЗЕ у передней кромки плоскости скольжения. [36]
Некоторые исполнительные органы станков типа ползун представляют собой пространственно-сложные тела, перемещающиеся по направляющим скольжения. Оси этих направляющих параллельны, а плоскости могут быть расположены относительно друг друга под произвольными углами. Такие ползуны являются многосвязными объектами регулирования в системах адаптации станков, например, САР контактного сближения направляющих. Для синтеза указанных САР необходимо математическое описание динамики объекта с учетом связей и оценки степени их влияния. [37]
Повышение динамических характеристик современных металлорежущих станков в известной мере достигается адаптацией контактного сближения их направляющих, а также оптимизацией режимов движения рабочих узлов. Это приводит к необходимости теоретического и экспериментального изучения протекающих здесь процессов. Так, для реализации заданного закона управления перемещением узла на направляющих скольжения, оснащенных системой автоматического регулирования их контактным сближением, необходим достоверный алгоритм функционирования гидроопоры в условиях смешанного трения. [38]
В приводах современных металлорежущих станков, в том числе и прецизионных, как правило, используются двигатели постоянного тока. Их механические характеристики, а также схемы управления ив всегда обеспечивают необходимую устойчивость движения. Очевидно, что исследование равномерности перемещения узла на направляющих необходимо проводить с учетом динамики привода. Последнее особенно важно для узлов, направляющие которых оснащены системой автоматической стабилизации контактного сближения. [39]
Как показали исследования, наличие дополнительной контактной податливости отдельных слоев и пониженная изгибная жесткость многослойной стенки увеличивает время соударения летящего предмета со стенкой. В результате этого сосредоточенная сила удара, действующая на многослой, значительно снижается. Кроме того, коэффициент восстановления, существенно влияющий на величину импульса, для многослойной стенки меньше чем для монолита. Следовательно, в случае удара летящего предмета о многослойную стенку большая часть кинетической энергии пойдет на контактное сближение отдельных слоев, меньшая же ее часть, по сравнению с монолитом, будет расходоваться на изменение формы многослойной стенки сосуда, зарождение и развитие очагов разрушения. Такдм образом, многослойная стенка более удароустойчива. [40]
При этом было установлено, что в результате большой податливости столов в вертикальной плоскости данная система гидроразгрузки неэффективна. Оно особенно выражено при несимметричной нагрузке. Одновременно деформации стола достигают весьма значительных величин. Это приводит к тому, что при максимальном увеличении гидравлического давления не удается достичь необходимого снижения контактного сближения поверхностей скольжения. В итоге имеет место значительное трение и, как следствие, износ направляющих, неравномерность перемещения стола и перегрузка двигателя его привода. Принципиально аналогичные результаты получены при исследованиях подобных систем смазки тяжелых продольно-строгальных станков, проведенных новосибирским заводом Тяжстанкогидропресс имени А. И. Ефремова, а также другими заводами тяжелого станкостроения, выпускающими продольно-обрабатывающие станки. [41]
Рост времени переходного процесса реверса по массе и условиям нагружения в режимах Б объясняется увеличением инерционных сил в системе и поведением силы трения в направляющих. Первые как при торможении, так и при разгоне увеличивают время переходного процесса. Вторые в момент торможения уменьшают, а при разгоне увеличивают упомянутое время. При этом компенсации противоположнодействующих сил в различных фазах реверса не наступает благодаря тому, что силы трения при торможении меньше, чем при разгоне после реверса. Это вызвано тем, что в конце процесса торможения общее контактное сближение поверхностей скольжения достигает максимума, а после реверса некоторое время оно сохраняется. [42]
Смещение кривой 3 относительно 1 объясняется отмеченным выше гистерезисом, обусловленным вытеснением смазки из сопряжения. Из сопоставления зависимости силы трения по нагрузке в условиях разрежения и без него видно, что при обильной смазке разрежение равнозначно дополнительной нагрузке Q120 кг на направляющие, а при повторном вакуумировании Q100 кг. Обращает на себя внимание увеличение гистерезиса с ростом нагрузки. Это объясняется тем, что основная нагрузка способствует вытеснению смазки из стыка и затрудняет последующее восстановление исходного масляного слоя. Расчет дополнительной нагрузки, создаваемой ваку-умированием по формуле ( 7), приводит к следующим результатам: ( / 1 4 32 кг / см, Q108 кг. При этом отклонение от эксперимента не превышает 8 - 12 %, что вполне удовлетворяет требованиям практики. На рис. 4 показано изменение силы трения в переходном режиме формирования разрежения в гидроопорах. Момент включения вакууми-рования в гидроопорах соответствует нулю времени. Сила трения как функция времени и степени разрежения изменяется в соответствии с кривыми / - 5 - Они построены для нагрузок на направляющие, обусловленных весом перемещаемого узла, и имеют нелинейный характер. В частности, 1 соответствует весу узла 200 кг, а 2 - 260 кг, 3 - 320 кг, 4 - 360 кг, 5 - 410 кг. Как следует из графиков, характер кривых идентичен. Причем процесс преобразования разрежения в силу трения ( изменение контактного сближения) протекает практически безынерционно. Последнее существенно сокращает постоянную времени объекта-ползуна и соответственно улучшает показатели динамического качества системы адаптации контактного сближения направляющих. Это, в свою очередь, позволяет рекомендовать двухполярное регулирующее воздействие при адаптации систем со смешанным трением, когда используется гидравлический способ формирования управляющего усилия. Разброс данных не превышает 3 - 5 % от абсолютного значения величины силы трения. [43]
Смещение кривой 3 относительно 1 объясняется отмеченным выше гистерезисом, обусловленным вытеснением смазки из сопряжения. Из сопоставления зависимости силы трения по нагрузке в условиях разрежения и без него видно, что при обильной смазке разрежение равнозначно дополнительной нагрузке Q120 кг на направляющие, а при повторном вакуумировании Q100 кг. Обращает на себя внимание увеличение гистерезиса с ростом нагрузки. Это объясняется тем, что основная нагрузка способствует вытеснению смазки из стыка и затрудняет последующее восстановление исходного масляного слоя. Расчет дополнительной нагрузки, создаваемой ваку-умированием по формуле ( 7), приводит к следующим результатам: ( / 1 4 32 кг / см, Q108 кг. При этом отклонение от эксперимента не превышает 8 - 12 %, что вполне удовлетворяет требованиям практики. На рис. 4 показано изменение силы трения в переходном режиме формирования разрежения в гидроопорах. Момент включения вакууми-рования в гидроопорах соответствует нулю времени. Сила трения как функция времени и степени разрежения изменяется в соответствии с кривыми / - 5 - Они построены для нагрузок на направляющие, обусловленных весом перемещаемого узла, и имеют нелинейный характер. В частности, 1 соответствует весу узла 200 кг, а 2 - 260 кг, 3 - 320 кг, 4 - 360 кг, 5 - 410 кг. Как следует из графиков, характер кривых идентичен. Причем процесс преобразования разрежения в силу трения ( изменение контактного сближения) протекает практически безынерционно. Последнее существенно сокращает постоянную времени объекта-ползуна и соответственно улучшает показатели динамического качества системы адаптации контактного сближения направляющих. Это, в свою очередь, позволяет рекомендовать двухполярное регулирующее воздействие при адаптации систем со смешанным трением, когда используется гидравлический способ формирования управляющего усилия. Разброс данных не превышает 3 - 5 % от абсолютного значения величины силы трения. [44]