Cтраница 2
Существует 2 - 3 летняя квазипериодичность повторений распределений дискретных зон возмущений во всей конвективной и частично в лучистой ( до глубин r / R - 0 5) зонах; амплитуда максимумов возмущения доходит по магнитному полю до 60 КГс. [16]
Здесь неявно вносится предположение о возможности применения к зоне возмущения таких понятий как теплопроводность, электропроводность. [17]
Обозначим измененную теплопроводность зоны возмущения через ЯАВ - Вне зоны возмущения сохраняется исходная кристаллическая решетка компоненты А, которую можно рассматривать как континуум с теплопроводностью АА. [18]
Следуя данным работы [34], будем считать, что зоны возмущений напряженного состояния возле отверстия имеют локальный характер, что позволяет пользоваться аппаратом теории пологих оболочек. [19]
В первую наблюдаются резкие изменения уровней и расходов потока в зоне возмущения, область с такими изменениями постепенно расширяется. Внешние боковые границы потока на фильтрацию в этот период влияния не оказывают. Во вторую стадию происходят медленные незначительные изменения уровней и расходов, режим упорядочивается. В эту стадию на фильтрацию оказывают влияние внешние границы. Наличие контуров постоянного напора приводит к возникновению третьей стадии - стационарной фильтрации. [20]
МПа, однако вследствие высокой пьезопроводности водоносных пропластков давление в зоне возмущения нефтеносного пласта оказалось намного выше, что и обусловило поступление цементного раствора в водоносные пропластки. [21]
Он оказывается справедливым в той же трактовке, что и для стационарных задач, если зона возмущения ( длина нестационарного потока) перекрывает размеры участка локальных деформаций. [22]
В предыдущем параграфе было построено решение задачи о движении круглого цилиндра при предположении, что зона возмущений, вызываемых движением цилиндра, является ограниченной. [23]
Выражение (III.71) для скорости фильтрации правильно отражает особенности распределения ее вблизи скважины и на границе зоны возмущения. [24]
Следовательно, при расчете напряженного состояния рассматриваемого узла должны приниматься во внимание только те соседние узлы, зона возмущения реактивных напряжений от которых больше одной-двух толщин свариваемого листа. Такое условие выполняется во всех случаях только для узлов, швы которых перерезают несущие элементы конструкции ( например, оболочку сосуда давления или обшивку корпуса судна) и образуют в плоскости свариваемого листа замкнутый контур. [25]
Выражение (III.71) для скорости фильтрации правильно отражает особенности распреде - ния ее вблизи скважины и на границе зоны возмущения. [26]
Правая часть этого уравнения представляет собой отношение приращения давления, вызванное возмущением, к соответствующему приращению плотности газа в зоне возмущения. Так как плотность газа зависит не только от давления, но и от температуры, то значение скорости распространения возмущения зависит от условий теплообмена в зоне возмущения. Скорость прохождения возмущений ( в том числе и скорость распространения звука) в газе оказывается достаточно большой, поэтому теплообмен между сжатыми ( и потому несколько нагревшимися) участками газа и соседними участками практически не успевает происходить. [27]
Участки профиля, прилегающие к его передней кромке и находящиеся до точки пересечения двух скачков или скачка и пучка характеристик набегающего потока, расположены вне зоны возмущений от соседних профилей, и поэтому давление здесь такое же, как и на изолированном профиле. Распределение давления на остальной части профиля определяется взаимодействием косых скачков и волн Маха и их последовательным отражением от поверхности двух соседних профилей. Применение известного графоаналитического способа2) позволяет в общем случае больших возмущений построить распределение давлений по профилю и найти путем интегрирования величину и направление равнодействующей силы. [28]
Участки профиля, прилегающие к его передней кромке и находящиеся до точки пересечения двух скачков или скачка и пучка характеристик набегающего потока, расположены вне зоны возмущений от соседних профилей, и поэтому давление здесь такое же, как и на изолированном профиле. Распределение давления на остальной части профиля определяется взаимодействием косых скачков и волн Маха и их последовательным отражением от поверхности двух соседних профилей. Применение известного графоаналитического способа3) позволяет в общем случае больших возмущений построить распределение давлений по профилю и найти путем интегрирования величину и направление равнодействующей силы. [29]
Многочисленные экспериментальные исследования напряженного состояния возле отверстий в оболочках различной формы показывают, что возмущения в напряженном состоянии около отверстий имеют локальный характер. Величина зоны возмущения зависит как от геометрии оболочки, величины и формы отверстия, так и от нагрузки. Внутри зоны возмущения компоненты усилий и моментов, которые характеризуют дополнительное напряженное состояние в оболочке, вызванное наличием отверстия, представляют собой быстрозатухающие функции координат. [30]