Cтраница 3
Влияние этого изменения видно на фиг. График показывает, что с увеличением давления скорость срыва пламени возрастает. Это приводит к усилению турбули-зации и ускоряет процесс перевешивания свежей смеси в основном потоке с уже сгоревшими ( частично или полностью) разами, причем влияние этого процесса проникает в любую существующую зону рециркуляции. Очевидно, здесь конкурируют два процесса. Усиленный нагрев улучшает процесс стабилизации, в то время как повышенное разбавление ухудшает ее. Следовательно, стабилизация тесно связана с протекающими в этих условиях процессами перемешивания. Последние заслуживают более тщательного изучения. [31]
При скорости пара в трубопроводе, меньшей скорости срыва жидкой пленки, получение средней пробы влажного пара возможно лишь после разрушения жидкой пленки и перемешивания образовавшихся капель влаги с паром. Наилучшее перемешивание влаги с паром достигается в смесителе, в узком сечении которого срывается жидкая пленка. В ряде случаев положение с отбором средней пробы упрощается тем, что скорости пара в трубопроводе больше скорости срыва и пленки и необходимость в специальном смесительном устройстве отпадает. В этих случаях может быть применен сосковый зонд. В барабанных котлах из-за отсутствия прямых участков паропере-пускных труб достаточной длины для небольших влажностей пара в качестве пробоотборного устройства может быть рекомендована устьевая пароотборная трубка. [32]
Часть продуктов сгорания из пламени попадает в след и путем теплопроводности и конвекции доставляет тепло из рециркуляционного тока в зону зажигания. Согласно Жукоскому и Марблу [15], измеренная температура в следе вполне однородна по всему следу и не изменяется существенно при приближении к пределу срыва. В то же время поток в следе разбавляет состав реагирующих газов в критическом объеме зажигания инертными продуктами сгорания, и в этом месте устанавливается состав, отличающийся от состава предварительно перемешанной смеси основного потока, к которому обычно относятся эмпирические данные по скоростям срыва. [33]
Множитель Аррениуса в этом соотношении свидетельствует об экспоненциальной зависимости W от Т0, тогда как коэффициент вязкости дает степенной закон зависимости этих величин. Поскольку q - относительно малая величина, а показатель степени ( 1 ю) / ( 1 q) примерно равен единице, температурная зависимость скорости срыва, выраженная через кинематический коэффициент вязкости, может оказаться почти несущественной по сравнению с экспоненциальной зависимостью W от Тй. Непостоянство показателя степени р в параметре устойчивости, как на это указывают различные опыты, можно понять на основании изложенных выше соображений, из которых следует, что Р АТ0 / ( q) RhT f, Таким образом, данный анализ показывает, что температурная зависимость скорости срыва от Т0 может быть скорее экспоненциальной, чем степенной. [34]
Другим интересным моментом с точки зрения стабилизации пламени встречными струями является то, что пламена в сильно вихревом потоке стабилизируются, по-видимому, посредством аналогичного механизма. Установлено [1-3], что обратный поток вдоль оси вихря является характерной особенностью пламен в сильно вихревом потоке. Следовательно, в свежей горючей смеси существует такая же застойная зона, как и в случае стабилизации встречной струей. В работе [3] установлено, что скорости срыва пламен в сильно вихревом потоке согласуются с гипотезой о том, что для стабилизации пламени требуется застойная зона ( А. [35]
Указанная выше зависимость скорости срыва проверялась с использованием данных Хэддока [10], полученных при стабилизации пламен на цилиндрических стержнях в керосино-воздуш-ных смесях. Использовалась одна произвольная константа, соответствующая выбору вз 1 / ( 1 9, фиксирующему значение скорости срыва. При этих условиях расчетная кривая зависимости скорости срыва от D и р представлена на фиг. [36]
В то время как кинетический факел возникает в результате воспламенения гомогенной смеси газа с воздухом, в диффузионном пламени образование горючей смеси носит местный ( локальный) характер. Местная структура факела зависит от соотношения расхода газа и воздуха. В решающих для стабильности пламени областях максимальной скорости срыва соответствует как раз стехиометрический состав смеси. Ход кривых, однако, качественно подобен, если скорость срыва потока выражать через обратную величину коэффициента избытка воздуха. [37]
Пределы срыва получались, как правило, очень крутыми и ясно выраженными. Но в случае бедных пропано-воздушных смесей при локальном введении дополнительного топлива, а также в случае богатых пропано-воздушных смесей при введении добавки кислорода пределы срыва определялись не совсем точно. Скорость газа, необходимая для затухания пламени в основном потоке, во всех случаях принималась за скорость срыва. [38]
На скорости, меньше минимальной, возможен местный срыв потока с крыла, вызывающий тряску самолета. Эту скорость называют скоростью тряски VTp. При дальнейшем уменьшении скорости происходит срыв потока и наступает потеря устойчивости и управляемости самолета. Скорость, при которой происходит срыв потока, называют скоростью срыва VCp. На некоторых самолетах предупредительная тряска выражена очень слабо, что требует от экипажа при полетах на малых скоростях повышенного внимания для наблюдения за величиной скорости по указателю. [39]
В статье опубликованы экспериментальные данные по стабилизации пламени пропано-воздушных смесей в кольцеобразной камере. Стабилизация пламени осуществлялась путем введения в основной поток чистого воздуха или стехиометрической пропано-воздушной смеси из внутренней кольцевой щели нормально к этому потоку. Внутренний диаметр камеры был равен 60 мм, диаметр внутренней инжекционной трубки - 12 мм. Скорости срыва достигали 48 м / сек; области устойчивого горения по составу смеси при этом были несколько больше тех, которые обычно получаются при стабилизации твердыми телами плохообтекаемой формы. [40]