Cтраница 3
Эти структуры отличаются от гомогенных ВПС тем, что в них определенным образом меняется состав. Такие градиентные ВПС могут быть синтезированы при полимеризации мономера, который неоднородно распределен в сетке полимера в результате набухания его в этом мономере. Если эластомерный слой набухает с одной стороны в мономере, образующем жесткий полимер ( или наоборот), то возникает демпферная система со структурой градиентной ВПС. [31]
Основной итог: наблюдаются нелинейный характер зависимости сила - перемещение, а также близкое к параболическому распределение деформаций на боковой поверхности. При сдвиге силой касательные напряжения и сдвиговую деформацию можно считать практически постоянной [217], что подтверждает использование в теории модели простого сдвига. Опытов на изгиб эластомерного слоя мало. Они свидетельствуют, что даже малый изгиб вызывает большие сдвиговые деформации и может существенно снизить прочность подшипника. [32]
В общем случае все перечисленные уравнения нелинейны относительно искомых неизвестных. Полная или частичная линеаризация их возможна лишь при соблюдении ряда условий. Рассмотрим эти условия для задач упругости эластомерного слоя. [33]
В рассмотренных задачах устойчивости и изгиба композитных эластомерных конструкций армирующие слои предполагались абсолютно жесткими. Поэтому упругие свойства пакета полностью определяются деформацией резиновых слоев. В главах 1 и 2 были получены уравнения теории эластомерного слоя, в том числе для слоя с жесткими лицевыми поверхностями, и даны формулы для вычисления жесткостей слоя при его сжатии, сдвиге и изгибе. [34]
Численное решение краевых задач для многослойных конструкций, в частности, со сферическими слоями, показало, что тангенциальные меридиональные напряжения 0 - ц, вычисленные по безмоментной теории и по моментной, хорошо согласуются. Окружные напряжения т22 расходятся, особенно в окрестностях концов отрезка 0 в О. Касательные напряжения r i существенно меньше, чем т и т22 - Напряжения поперечного обжатия и сдвига сг - з вычисляются по формулам (1.13) через напряжения в эластомерных слоях и мало зависят от типа теории, применяемой для армирующих слоев. [35]
Эластомерные слои в многослойных конструкциях часто испытывают в процессе эксплуатации большие деформации. В частности, при сдвиге деформации могут достигать 100 % и более. Поэтому проблема создания нелинейной двумерной теории слоя очень актуальна. В настоящее время таких теорий не существует, даже при наложении ограничений на величину деформаций. Полученные ниже результаты являются одними из первых в этой области и не претендуют на полноту исследования проблемы нелинейной деформации эластомерного слоя. [36]
Общим недостатком предшествующих работ по теории элас-томерного слоя и решений конкретных задач в этой области является весьма частный вид граничных условий на лицевых поверхностях слоя. Во всех работах лицевые поверхности считались абсолютно жесткими. Данное предположение допустимо для сравнительно узкого класса задач. Многослойные эласто-мерные конструкции обычно имеют тонкие слои - резиновые и армйр ующие, которые деформируются совместно. Более того, именно деформации и напряжения армирующих слоев представляют наибольший практический интерес в проблеме прочности. Существующие теории эластомерного слоя из-за указанной ограниченности не позволяют подойти к анализу многослойных конструкций. [37]