Случай - оболочка
Cтраница 3
Проделанные в настоящей главе преобразования естественным образом обобщают эти величины на случай оболочек и нагрузок общего вида, когда используемые при рассмотрении упомянутого частного случая соображения теряют силу. [31]
Таким образом, точное выполнение однородных уравнений равновесия достигается только в случае оболочек нулевой гауссовой кривизны. [32]
МАЛЫЕ КОЛЕБАНИЯ ПЛАСТИНОК сопровождаются лишь появлением напряжения собственного изгиба, то в случае оболочки к ним присоединяются цепные напряжения. [33]
Сформулированными уравнениями разрешается вопрос об удовлетворении условий межслоевого контакта по поперечным касательным напряжениям в случае оболочки, собранной из чередующихся между собой жестких и мягких слоев. Однако порядок этих уравнений по-прежнему зависит от числа слоев оболочки и быстро растет при увеличении этого числа. Следует также иметь в виду, что всякое изменение структуры пакета слоев такой оболочки требует модификации этих уравнений и пересмотра процедуры их численного интегрирования. [34]
Как указывалось в § 1.2, подобные аппроксимации не могут бить признаны удовлетворительными даже в случае оболочек простой геометрии, и теп более их не следует использовать при построении сложных элементов оболочек произвольной геометрии. [35]
И Р показано в табл. 8.4 и 8.5. Результаты, приведенные в табл. 8.5, соответствуют случаю непологой оболочки, когда в коэффициентах (8.35) и (8.36) удерживаются подчеркнутые слагаемые. [36]
Третий постулат заключается в том, что отталкивание между электронными парами может быть легче скомпенсировано в случае неполных оболочек, чем в случае заполненных. Это приводит к еще большим отклонениям от тетраэдрического угла. [37]
Полученное выражение для энергии деформации оболочки переменной толщины по виду не отличается от соответствующей формулы А. В. Погорелова для случая оболочки постоянной толщины. [38]
Из графиков видно, что в случае пакета оболочек касательные усилия на линии соединения меняются более плавно, чем в случае оболочки с ребрами. Особенно резкое отличие наблюдается в начале линии соединения. [40]
Кривые, обозначенные на этих рисунках цифрами I, определяют критические значения осевого и радиального давлений при неосесимметричном выпучивании в случае жестко защемленной оболочки. Кривые 2, 3 построены соответственно для неосесиммет-ричной и осесимметричной форм потери устойчивости шарнирно опертой оболочки. [41]
Так, С. П. Тимошенко указывал, что решением Мизеса можно пользоваться не только для оболочек со свободно опертыми краями, но и в случае оболочек с заделанными краями, поскольку способ закрепления концов не имеет большого влияния на величину критического давления ( см. [12], стр. Только сравнительно недавно приближенные решения, полученные несколькими различными авторами [8], [9], [13]), показали, что полное защемление обоих торцов оболочки увеличивает величину критического давления примерно в полтора раза по сравнению с формулой Мизеса. [42]
Если радиус кривизны rl - величина постоянная, как это имеет место в случае сферической или конической оболочки, а также в случае кольцевой оболочки, подобной, например, той, которая изображена на рис. 220, то уравнения ( 318) и ( 319) допускают и дальнейшее упрощение. [43]
Возможная конфигурация этого состояния молекулы СН будет ( Isa) 2 ( 2sa) 2 ( 2 /) 7r) 23so; в этом случае снаружи законченных оболочек находятся тс2з - элек-троны. [44]
Нельзя допускать эксплуатацию аппаратуры с отбитыми или смятыми краями фланцев, образующих взрывонепроницаемые соединения, при наличии в оболочках трещин, проколов, вмятин и других повреждений, при отсутствии, повреждении или ослаблении крепежных элементов, так как во всех этих случаях оболочки аппаратуры теряют свои взрывозащитные свойства. Отсутствие части крепежных деталей ( болтов, гаек) или их плохая затяжка может привести к недопустимому увеличению зазора между плоскими поверхностями при взрыве внутри оболочки, что вызовет воспламенение наружной ( окружающей прибор) взрывоопасной среды. [45]
Страницы: 1 2 3 4