Содержание - мартенсит
Cтраница 3
Больший процент содержания мартенсита ( иногда до 50 %) допускают лишь при сварке изделий с малой жесткостью при обязательной последующей термообработке. [31]
Для примера, на рис. 4.29 приведены экспериментальные данные [101] по циклической трещиностойкости микролегированной двухфазной стали с высоким содержанием мартенсита. Было показано, что чем выше содержание мартенсита в стали, тем больше наблюдается различие в значениях размаха порогового коэффициента интенсивности при испытаниях на воздухе и в среде раствора 3 % NaCI. [32]
Для обратимых мартенситных реакций свойственна специфическая кинетика, смысл которой в стилизованной форме показан на рис. 1.3. Если в какой-то локальной области кристалла количество мартенсита характеризовать величиной Ф, то, как показывает опыт, ниже некоторой температуры Мк вся эта область будет находиться в мартенсит-ном состоянии. При нагреве до температуры начала аустенитного превращения Ан содержание мартенсита остается неизменным, а затем уменьшается в соответствии с наклоном прямой АНАК так, что при температуре выше Ак весь мартенсит трансформируется в аустенит. [33]
 |
Электроды, применяемые при монтаже трубопроводов. [34] |
Применение горячего прохода и предварительного подогрева уменьшает вероятность образования холодных трещин, так как при этом выравнивается распределение водорода по сечению шва и повышается скорость его диффузии из металла шва. Одновременно снижается скорость охлаждения металла в интервале температур наименьшей устойчивости аустенита, что способствует уменьшению содержания мартенсита в структуре. [35]
В сплаве Г20К2АФБ1 с 0 08 % Nb; 0 16 % V и 0 05 % N после термообработки образуется 95 % е-мартенсита, хотя этот сплав имеет не самую высокую температуру у - - к-перехода из исследованной группы сплавов и даже более низкую по сравнению с соответствующим бинарным сплавом. Объяснение этому можно найти в работах Шумана, где показано, что несмотря на снижение температуры превращения у - - е, при определенных условиях можно обнаружить возрастание содержания мартенсита; в подобных случаях основным фактором, способствующим более полному превращению являются наведенные сжимающие внутренние напряжения [45], что характерно для двухфазных сплавов. [36]
Сталь с пониженным содержанием никеля 0 lC18Cr4Ni4Mn имеет двухфазную структуру ( a v), так как при содержании 15 % Сг невозможно получить полностью аустенит-ную структуру. Гетерогенность структуры снижает коррозионную стойкость стали - ее применяют лишь для слабоагрессивных сред; использование ее ограничено температурными пределами, так как при низких температурах ( - 100 С) она теряет пластичность из-за увеличения содержания мартенсита, а при высоких ( 350 С) - прочность снижается из-за растворения мартенсита. [37]
При большей толщине он может содержать только часть сечения соединения, однако размер контролируемого сечения должен составлять не менее 25 х 25 мм. В этом случае в микрошлиф включают металл шва, линию сплавления и участок основного металла, причем линию сплавления располагают по центру шлифа. Результатами таких исследований являются сведения о структуре ( содержание мартенсита, бейнита, феррита и т.п.) и размере зерна металла в шве и зоне, подвергавшейся тепловому воздействию. Кроме того, возможно измерение микротвердости по сечению соединения. [38]
За глубину слоя принимают расстояние от поверхности до появления феррита в отожженом и протравленном микрошлифе, сделанном из свидетеля. Глубину закаленного слоя конструкционной стали определяют различными способами: по твердости, по макро - и микроструктуре специальных образцов или деталей. Эффективным закаленным слоем считается зона с твердостью не ниже 52 HRC и 50 % - ным содержанием мартенсита. [39]
С возникающий в белой зоне в результате образования в ней неустойчивого ауотснита ( оустенита трения) и последующего его распада 2 ], присутствует во всех образцах. На рентгенограммах присутствуют отражения pr - Fe - jKHjO, ПД - ( ОН) feO ( Oz 0) и ряд не кн-д фииировашшх рефлексов. На рентгенограммах имеются рефлексы как от почти чистого о /, - железа, так и от тетрагонализованного раствора углерода в с / - железе, причем содержание мартенсита значительно в образце № I. Так как на рентгенограммах, снятых о поверхности образца, присутствуют рефлексы только от мартенсита и аустенита, можно считать, что мартенсит в продукты износа попадает в результате разрушения поверхности блоками, что наблюдается при промывке зоны контакта глинистым раствором. При промывке раствором № 3 блочного разрушения поверхности не наблюдается. [40]
В сталях, содержащих б-феррит или могущих по своему составу иметь эту фазу, намагниченность литых проб проверяют два раза. Затем эту же пробу охлаждают до комнатной температуры и также замеряют намагниченность. Первый замер показывает количество б-феррита, второй - сумму двух магнитных фаз: мартенсита и б-феррита. Разность указанных замеров показывает содержание мартенсита. [41]
На рис. 104 показано влияние структурного состава сталей с различным содержанием химических элементов на величину критической температуры хрупкости. Испытания проведены на образцах, подвергнутых воздействию термических циклов сварки. Отмечено, что сопротивление хрупкому разрушению всех исследованных сталей, кроме стали типа НТ50, легированной Мп и Si с относительно высоким содержанием углерода ( 0 22 % С), может быть обеспечено на высоком уровне, если длительность переохлаждения аустенита находится на уровне точки Ct, определенной с применением диаграммы анизотермического превращения. По мере увеличения скорости охлаждения и повышения содержания мартенсита сопротивление сталей хрупкому разрушению снижается. [42]
С ростом температуры влияние предварительной холодной обработки постепенно устраняется рекристаллизацией. У аустенитных сталей уже при температурах от 800 до 850 С влияние холодной обработки мало заметно и проявляется только в мелкозернистой структуре после рекристаллизации. Однако следует обратить внимание на то, что увеличение содержания мартенсита в структуре часто происходит только при сенсибилизации, которая, вызывая выделение карбида и обеднение аустенита углеродом, тем самым способствует превращению аустенита в мартенсит. [43]
При средних скоростях охлаждения ( автоматическая сварка под флюсом) образуются перлит и бейнит, при большой скорости охлаждения - мартенсит и бейнит. Мартенситное превращение, протекающее с увеличением объема стали, обусловливает резкое повышение внутренних напряжений. При JJOM могут возникнуть зародыши трещин на границах зерен. В зависимости от i жесткости конструкции и величины напряжений холодные трещины могут образовываться при высоком 60 - 70 %) или низком ( 30 - 40 %) содержании мартенсита в структуре зоны термического влияния. [44]
Свариваемость легированных сталей по основному показателю сопротивляемости XT при сварке необходимо оценивать с учетом всех факторов, приводящих к их образованию. Как указано выше, к ним относятся структура, размер аустенитного зерна, концентрация диффузионного водорода в зоне образования XT и остаточные сварочные напряжения. Подробная информация об этих факторах даны в разд. При этом влияние последних не однозначно, а часто носит противоположный характер, например увеличение тепловой энергии сварки снижает содержание мартенсита в структуре и в то же время приводит к росту аустенитного зерна. Поэтому оценка свариваемости возможна только на основе расчетного анализа формирования и развития факторов трещинообразова-ния в условиях многовариантных сочетаний КТП. Такой анализ может быть выполнен с помощью инженерного программного комплекса ( ИПК) Свариваемость легированных сталей ( подробно см. в разд. [45]
Страницы: 1 2 3 4