Сварное соединение - сталь
Cтраница 3
Нагартовка сварных соединений стали Kromarc 58 приводит к снижению вязкости разрушения при 4 К и увеличению пределов текучести и прочности надрезанного образца. Частичный или полный рекристаллизационный отжиг сварных образцов после их нагартовки является эффективным методом повышения значений Kic ( J), при этом снижаются значения 00 2 и сгв, а место разрушения сдвигается на основной металл из зоны шва. [31]
Для сварного соединения стали ОХ 12НДЛ со сталью 20ГСЛ определен предел выносливости соединения на крупных плоских образцах сечением 130x300 мм. [33]
Для сварных соединений сталей различных марок или с различной толщиной стенки допускаемые размеры выборок должны соответствовать установленным для более легированной стали и для большей толщины стенки. [34]
Использование сварных соединений сталей разного класса вызывает необходимость решения ряда дополнительных проблем. Специального изучения, апример, требуют вопросы выбора сварочных материалов, изучения структуры и свойств зоны сплавления разнородных материалов, оценки напряженного состояния конструкции и ее поведения в условиях эксплуатации. Ниже рассмотрены основные особенности сварных соединений разнородных сталей. [35]
Для сварных соединений сталей различных марок или при разной толщине стенки размеры выборки должны соответствовать установленным для более легированной стали и для большей толщины стенки. Максимальную протяженность выборки следует измерять со стороны ее раскрытия. При необходимости исправления в одном соединении нескольких участков их суммарная протяженность может превышать указанную не более чем в 1 5 раза при тех же нормах по глубине. Протяженность выборки не зависит от периметра соединения. [36]
Для сварных соединений сталей различных марок или с различной толщиной втенки допускаемые размеры выборок должны соответствовать установленным для более легированной стали и для большей толщины стенки. [37]
К сварным соединениям стали Х18Н10Т нужно предъявлять требование стойкости к межкристаллитной коррозии. [38]
В сварном соединении стали 12Х18Н10Т можно выделить следующие характерные участки ( см. рис. 2, 3): сварной шов, отличающийся тонким строением и мелкозернистой двухфазной структурой ( зерно - 8 мкм), состоящей из аустенита с некоторым количеством феррита, залегающего по границам столбчатых кристаллов; зону перегрева, состоящую из крупных зерен аустенита ( зерно - 50 - 60 мкм), ширина этой зоны невелика ( - 600 мкм); зону термического влияния, нагревающуюся до температуры свыше 500 С - зону высокотемпературной пластической деформации; основной металл - зону, подвергавшуюся кратковременному нагреву до температур 400 С и не претерпевшую структурных изменений. В пределах зоны термического влияния не наблюдается резких границ между отдельными участками соединения. Твердость в зоне структурных превращений почти вдвое больше, чем у основного металла, в связи со структурными превращениями и упрочнением, обусловленным остаточной пластической деформацией; двухфазный металл шва имеет меньшую твердость, чем основной металл. Значительная пластическая деформация в околошовной зоне подтверждается характером распределения плотности дислокаций. Максимальная остаточная пластическая деформация ( 2 - 4 %) и связанная с ней плотность дислокаций и напряженность II рода наблюдаются в околошовной зоне, нагреваемой в процессе сварки до температуры 500 - 900 С. Неоднородность распределения макропластической деформации по объему тела вызывает напряженность I рода. Растягивающие напряжения за пределами зоны, нагреваемой ниже 300 С, переходят в сжимающие. [39]
 |
Внешний вид поверхности образцов из сварной трубы стали Х23Н28МЗДЗТ после испытания на межкристаллитную коррозию. [40] |
В сварных соединениях стали Х23Н23МЗДЗ стандартный раствор ( метод А) не выявляет склонности к межкристаллитной коррозии при продолжительности испытания менее 192 часов, а в некоторых случаях более 240 часов. Раствор с цинковой пылью ( метод В) у образцов плавок со значительной склонностью к межкристаллитной коррозии выявляет эту склонность уже через 24 часа, а у образцов плавок с незначительной склонностью к данному виду резрушения - через 144 часа. NaF ( по методу Г) выявляет склонность к межкристаллитной коррозии через 3 часа испытания, но вызывает значительную общую коррозию металла зоны термического влияния. [41]
В сварных соединениях стали Х23Н28МЗДЗТ стандартный раствор не выявляет склонности к межкристаллитной коррозии даже после 240 часов, а иногда и после 336 часов кипячения, в то время как раствор с цинковой пылью выявляет эту склонность после 96 или 144 часов испытания. Раствор с медной стружкой выявляет склонность спустя более длительное время, чем раствор с цинковой пылью. [42]
В сварных соединениях стали 12Х1МФ с металлом шва 09X1МФ особенности эволюции микроструктуры металла ЗТВрп при ползучести состоят в следующем. В исходном до эксплуатации состоянии ( см. рис. 1.13, а) металл ЗТВрп имеет феррито-карбидную структуру с ограниченным до 10 % перекристаллизованным перлитом, количество которого зависит от содержания перлитной составляющей в структуре свариваемой стали. Дисперсные карбиды в структуре металла ЗТВР отмечаются по телу зерна, а более крупные карбидные частицы - по границам зерен. [43]
В сварных соединениях стали 15ХШ1Ф с металлом шва 09X1МФ микроструктурные изменения в металле ЗТВрп при ползучести характеризуются следующими особенностями. В исходном до эксплуатации состоянии ( см. рис. 1.13, б) металл ЗТВрп имеет структуру феррита, до 75 % дисперсного бывшего бейнита, и кроме того, перекристаллизованного перлита и карбида. Размер зерна на 2 - 3 номера меньше, чем в основном металле, при этом контуры зерен в металле ЗТВрп выявляются фрагментарно. [44]
В сварных соединениях стали марки Х15Н9Ю в зоне термического влияния наблюдается межкристаллитная коррозия. [45]
Страницы: 1 2 3 4