Сварное соединение - аустенитная сталь
Cтраница 1
Сварные соединения аустенитных сталей, выполняемые арго-но-дуговым способом, могут быть поражаемы специфическим дефектом - несплавлениями. Как и при электрошлаковой сварке, этот дефект не следует путать снепроварами. [2]
Сварные соединения аустенитных сталей могут быть подвержены этому виду межкри-сталлитной коррозии в водных растворах хлористых солей, растворах щелочей, некоторых азотно-кислых солей и др., а также в паровой фазе. [3]
 |
Распределение деформации по длине образцов сварного соединения с поперечным швом. [4] |
Сварные соединения неупрочняемых аустенитных сталей ( например, стали Х18Н10Т) по данным замера твердости в достаточной степени однородны. Сварные же соединения высокожаропрочных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе в исходном состоянии после сварки имеют явно выраженную меньшую твердость в участке зоны термического влияния, нагреваемом в интервале температур Тстаб-Тпл. Проведение последующей термической обработки обычно восстанавливает твердость этого участка до уровня основного металла. [5]
Работоспособность сварных соединений аустенитных сталей при высоких температурах зависит от ряда факторов и прежде всего от уровня температур, легирования стали и шва, длительности эксплуатации и величины напряжений. Участком, в котором наиболее вероятны преждевременные хрупкие разрушения, снижающие надежность изделий, является обычно околошовная зона. Разрушения в швах, даже при наличии их существенного охрупчивания, обычно не возникают. Лишь в узлах с малой толщиной стенки ( до 4 - 6 мм), например в трубных системах химических установок, при капитальных ремонтах возможны хрупкие разрушения вследствие сигматизации. Толстостенные же паропроводы даже при заметном охрупчивании их швов обычно склонности к разрушениям не проявляют. [6]
Для сварных соединений аустенитной стали с перлитной второй группы кроме условий перемешивания при выборе электродов должно учитываться также и требование подавления процесса диффузии углерода в зоне сплавления. При использовании перлитных сталей с необходимым содержанием карбидообразующих элементов ( Х5МФ, ПЗ и ЭИ415) отсутствие диффузионных прослоек обеспечивается при любых типах аустенитных электродов. В то же время, если перлитная сталь не является достаточно стабильной, целесообразно применить аустенитные электроды на никелевой основе, так как в этом случае развитие диффузионных прослоек будет менее интенсивным. Так, при использовании электродов на никелевой основе сварные соединения сталей 12Х1МФ и 15Х1М1Ф могут быть допущены к длительной работе при температурах до 580 С, в то время как при сварке аустенитнымк электродами на железной основе предельной температурой эксплуатации является 500 - н 520 С. [7]
Для сварных соединений аустенитной стали с перлитной второй группы необходимо также добиваться плавного сопряжения элементов в зоне сварного стыка, с тем чтобы снизить опасность появления в нем дополнительных напряжений вследствие их концентрации. Как показал опыт эксплуатации подобных конструкций, наиболее вероятными местами разрушения при большом числе пусков и остановок являются участки резкого перехода, особенно вблизи зоны сплавления разнородных стыков. [8]
Контроль сварных соединений аустенитных сталей осуществляется травлением их поверхности или промежуточным травлением сварных швов по мере заполнения разделки. [9]
 |
Макроструктура сварного соединения труб экономайзера токами высокой частоты. [10] |
В сварных соединениях углеродистых, низколегированных и аустенитных сталей в результате неодновременности перехода жидкого металла сварочной ванны в твердое состояние и неравномерного нагрева околошовной зоны возникают внутренние напряжения. [11]
В сварных соединениях углеродистых, низколегированных и аустенитных сталей в результате неодновременности перехода жидкого металла сварочной ванны в твердое состояние и неравномерного нагрева околошовной зоны возникают внутренние напряжения. В сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей внутренние напряжения могут быть вызваны также неодновременным превращением аустенита в феррит и перлит по высоте и длине шва и местной подкалкой. Эти превращения сопровождаются изменениями объема металла. [12]
 |
График изменения твердости металла околошовной зоны сварного соединения перлитных термически упрочняемых сталей.| Строение однопроходного стыкового сварного соединения аустенитной стали. [13] |
В сварных соединениях углеродистых, низколегированных и аустенитных сталей в результате неодновременности перехода жидкого металла в твердое состояние и неравномерного нагрева околошовной зоны возникают внутренние напряжения, которые могут вызвать коробление или образование трещин. [14]
В сварных соединениях углеродистых, низколегированных и аустенитных сталей в результате неодновременности перехода жидкого металла сварочной ванны в твердое состояние и неравномерного нагрева околошовной зоны возникают внутренние напряжения. В сварных соединениях углеродистых и низколегированных сталей внутренние напряжения могут быть вызваны также неодновременным превращением аустенита в феррит и перлит по высоте и длине шва и местной подкалкой. Эти превращения сопровождаются изменениями объема металла. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5