Интерполяционное соотношение

Cтраница 2

Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной.| Схематическое представление обобщенного принципа Нейбера при определении параметра интерполяции К Д о / Де. [16]

Анализ с помощью модифицированного интерполяционного соотношения (2.130) применим, по крайней мере, при условии, когда реализуется напряженное состояние, близкое к простому, и зона локализации упругопластических деформаций незначительно изменяется в процессе нагружения вплоть до достижения предельного по условиям прочности состояния. Такое условие характерно для рассматриваемых тонкостенных оболочечных корпусов, работающих при термоциклической нагрузке. [17]

В целом результаты расчета с помощью интерполяционных соотношений хорошо согласуются с результатами, полученными с помощью МКЭ, при этом соотношения Нейбера дают несколько лучшее приближение, чем соотношения Стоуэлла. [18]

Более высокий порядок аппроксимации обеспечивает применение интерполяционного соотношения, дающего связь значения функции в граничном узле сетки с ее значениями на границе и во внутренних узлах. [19]

В табл. 3.3.4 приведены вычисленные на основе интерполяционного соотношения Нейбера а К Кг значения коэффициентов концентрации напряжений KS и деформаций Кк для сварных соединений исследованных труб. Для вычисления значения упру-гопластических коэффициентов Ks и Ке, кроме известных значений упругих коэффициентов концентрации а0, необходимо знать зависимость между напряжениями и деформациями для циклического упругопластического деформирования. Так как испытанные материалы оказались циклически стабилизирующимися, расчет производился согласно кривой стабильного состояния. [20]

Анализ данных, приведенных в табл. 2.7, показывает, что использование интерполяционных соотношений (2.150) и (2.151) для расчета малоцикловой долговечности элементов конструкций может привести к результатам, идущим не в запас прочности: расчетные значения долговечности могут превышать действительные значения в 2 5 раза и более. [21]

Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внешней поверхности сферического ( а и цилиндрического ( б оболочечных корпусов при значении термической нагрузки Оу 2 7 и t 670 С от показателя упрочнения т ( обозначения те же, что на. [22]

Сопоставление кривых показывает, что приближенный расчет ( штриховые линии) с использованием модифицированного интерполяционного соотношения (2.130) дает приемлемую погрешность упругопластических деформаций, в то время как расчет на основании исходного соотношения Нейбера ( штрихпунктирные линии) приводит для цилиндрического корпуса к заниженным результатам. [23]

Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внешней поверхности сферического ( а и цилиндрического ( б оболочечных корпусов при значении термической нагрузки оу 2 7 и t 670 С от показателя упрочнения m ( обозначения те же, что на. [24]

На рис. 2.49 и 2.50 для сферического и цилиндрического корпусов приведены результаты сравнительного анализа эффективности интерполяционного соотношения (2.130) при указанных выше значениях показателя и. Сопоставление кривых показывает, что приближенный расчет ( штриховые линии) с использованием модифицированного интерполяционного соотношения (2.130) дает приемлемую погрешность упругопластических деформаций, в то время как расчет на основании исходного соотношения Нейбера ( штрихпунктирные линии) приводит для цилиндрического корпуса к заниженным результатам. [25]

Кривые малоцикловой усталости модели для изотермических ( кривые 1 - 3 и неизотермического ( кривая 4 режимов термомеханического нагружения. [26]

Кривые усталости 1 и 3 на рис. 3.17 отражают погрешности способа расчета циклических деформаций с помощью интерполяционного соотношения (3.1) в сочетании с поляризационно-оптическим методом анализа НДС и влияние режима термомеханического нагружения на сопротивление малоцикловой усталости. [27]

Кривые малоцикловой усталости модели для изотермических ( кривые 1 - 3 и неизотермического ( кривая 4 режимов термомеханического нагружения. [28]

Кривые усталости 1 и 3 на рис. 3.17 отражают погрешности способа расчета циклических деформаций с помощью интерполяционного соотношения (3.1) в сочетании с гюляризационно-оптическим методом анализа НДС и влияние режима термомеханического нагружения на сопротивление малоцикловой усталости. [29]

Следует отметить важную особенность, связанную с применением в инженерной практике, приближенных методов определения упруго-пластических деформаций: интерполяционные соотношения, описанные ранее, справедливы только для зон элементов конструкций с ярко выраженными конструктивными концентраторами напряжений, когда распределение напряжений и деформаций оценивают по номинальным их значениям. [30]

Страницы: 1 2 3 4