Общее тепловое сопротивление

Cтраница 3

Теплообмен отдельных поверхностей охлаждения электрических машин. [31]

В электрических машинах с воздушным охлаждением на долю тепловых сопротивлений поверхностей охлаждения приходится от 50 до 80 % общего теплового сопротивления электрической машины. Теплообмен в каналах и с поверхностей охлаждения машин обычно рассчитывается по формулам, полученным при опытных исследованиях конвективного теплообмена на моделях и натурных машинах. [32]

Вт / см; в - превышение температуры токопроводящей жилы над температурой окружающей среды, С; 25 - общее тепловое сопротивление кабеля, состоящее из теплового сопротивления изоляции, защитных покровов, поверхности кабеля, окружающей почвы, град - см / Вт; / ж и / ср - температура жилы и среды. [33]

Оребрение стенки с большим термическим сопротивлением позволяет увеличить ее поверхность соприкосновения с горячей ( или холодной) средой, уменьшить общее тепловое сопротивление теплопередачи и увеличить тепловой поток. [34]

Опытные данные показывают, что для средних и больших сечений тепловое сопротивление самого кабеля составляет лишь 30 - 35 % общего теплового сопротивления кабеля и среды прокладки. Теплоотдача в землю или в воздух, таким образом, является решающей при определении допустимой нагрузки на кабель. [35]

По данным опытов Гофмана, тепловое сопротивление пограничной области, включающей пристенный слой при воздушном потоке, составляет около 70 % общего теплового сопротивления. С увеличением числа Прандтля этот процент повышается. [36]

Опытные данные показывают, что для средних и больших сечений тепловое сопротивление изоляции и покровов кабеля составляет 30 - 35 % общего теплового сопротивления кабеля и внешней среды. Теплоотдача в землю или в воздух является таким образом решающей при определении допустимой нагрузки на кабель. [37]

Коэффициенты диэлектрических потерь маслонаполнен.| Коэффициенты диэлектрических потерь кабелей с вязкой пропиткой выпуска 1931 - 1955 гг. [38]

В вычислении допустимых нагрузок одним из необходимых шагов является определение теплового сопротивления между кабельной оболочкой и поверхностью стенки канала, в котором она находится, или общего теплового сопротивления между кабельной оболочкой в занимаемом ею канале и воздухом соседнего незанятого канала. В случае кабелей, проложенных в блоках, последний расчет более желателен в связи с тем, что в незанятом канале блока можно легко провести проверочные измерения температуры при работе кабеля. [39]

Причиной этому является то, что в гладкотрубном испарителе решающее значение имеет внутреннее тепловое сопротивление от стенки к хладагенту, которое составляет около 60 - 70 % общего теплового сопротивления. Интенсифицируемое же при наружном оребрении тепловое сопротивление от хладоносителя к стенке не превышает 30 % общего теплового сопротивления. [40]

Метод непосредственного измерения температуры оболочки кабеля имеет значительные преимущества, так как позволяет точно определить действительное тепловое сопротивление внешней среды, которое, как известно, составляет порядка 65 - 70 % общего теплового сопротивления кабеля. [41]

Тепловая схема замещения якоря.| Тепловая схема замещения обмоток главных и добавочных полюсов. [42]

Не встречая по пути в сердечнике и в станине существенного сопротивления, потери передаются охлаждающему воздуху через поверхность полюсных наконечников и внутреннюю открытую поверхность станины, а также окружающему воздуху через наружную, поверхность станины. Общее тепловое сопротивление при передаче тепла с указанных поверхностей воздуху обозначим через У. [43]

Это соответствует ожидаемому отклонению от релеевского закона рассеяния ( ш - 4) при высоких частотах. По-видимому, при более высоких температурах значительная доля общего теплового сопротивления определяется процессами переброса. Подставляя измеренное тепловое сопротивление в формулу (9.14), находим, что ] ( 62 / G) составляет примерно 1 2 - 1СГ4, причем суммирование производится по всем дефектам. Этот результат приблизительно согласуется с концентрацией загрязнений. [44]

Это соответствует ожидаемому отклонению от релеевского закона рассеяния ( / - of) при высоких частотах. Ilo-впдимому, при болсо высоких температурах значительная доля общего теплового сопротивления определяется процессами переброса. Образец КС1, использованный де - Хаазом н Бпрмасом, был загрязнен ионами Да п М с концентрацией, несколько меньшей 10 - d па атом, причем в силу нейтральности образца каждому двухвалентному попу соответствовала дырка в решетке. S IG составляет примерно 1 2 - 10 4, причем суммирование производится но всем дефектам. Этот результат приблизительно согласуется с концентрацией загрязнений. [45]

Страницы: 1 2 3 4