Состояние - стержень
Cтраница 2
В данном примере это очевидно; в других, более сложных, случаях состояние стержня ( растягивается он или сжимается) определяется решением задачи. [16]
Во всем дальнейшем рассмотрении будет предполагаться, что первая форма равновесия весьма близка к естественному, недеформированному состоянию стержня. Возникновение кручения является характерной особенностью потери устойчивости для сжатых открытых профилей. [17]
Заметим, что выражение для поперечной силы Qu, вызванной поперечной нагрузкой, составлено для недеформиро-ванного состояния стержня. Поэтому оно не зависит от продольной силы N и не отличается от выражения для поперечной силы при изгибе балки. [18]
Изгибающие моменты Мп и поперечные силы Qn, вызванные одной только поперечной нагрузкой q, определяются для недеформированного состояния стержня. [19]
Время и температуру вулканизации определяют следующие факторы: тип резины; толщина покрытия; используемая система связывания; размер и состояние стержня - особенно важно, является ли он сплошным или полым. [20]
J мы пользовались принципом независимости дей - Z) LV ствия сил, определяя внутренние усилия для r / hS недеформированного состояния стержня. [21]
Таким образом, одной и той же сжимающей силе Р, но двум различным историям нагружения соответствуют два различных изогнутых ( выпученых) состояния стержня. [22]
Так как при т0 u O, то Ол0 и из (5.19) - (5.22) получаем векторы AQ, AM, Ф и и, характеризующие напряженно-деформи-дованное состояние стержня при свободных колебаниях, вызванных действием импульсной нагрузки. Аналогично определяются произвольные постоянные ( B ( i)), если при т0 на массы подействовали импульсные моменты. [23]
 |
Зависимость параметра концентрации напряжений а и универсальной функции р от соотношения главных напряжений o - i I a 1 Для пластины с круглым отверстием. [24] |
Сравнение кривых ( 4 - 5) и ( 9 - 10) на рис. 2.57 показывает, что как для плосконапряженного ( кривые 4 и 10), так и для плоскодеформированного ( кривые 5 и 9) состояния стержня влияние двухосности НДС сказывается достаточно сильно. [25]
Для идеального продольно сжатого упругого стержня, если сжимающая сила не превышает критического эйлерова значения, стержень будет возвращаться в первоначальную прямолинейную форму, если ему задать малый прогиб в виде wt sin ( nx / l) и затем отпустить; состояние стержня, предшествовавшее заданию в нем перемещений, опишем как условие устойчивого равновесия. Если нагрузка Р в точности равна критическому значению и стержню придаются прогибы небольшой величины, а затем его отпускают, то стержень останется в состоянии равновесия в изогнутом положении; будем говорить, это есть условие нейтрального равновесия при малых перемещениях. [26]
Поставить краевую задачу о поперечных колебаниях в вертикальной плоскости упругого прямоугольного однородного стержня, расположенного в ненапряженном состоянии горизонтально, если один конец стержня жестко закреплен, а к другому прикреплен груз Q, момент инерции которого относительно средней горизонтальной линии примыкающего торца пренебрежимо мал, причем за положение равновесия принимается ненапряженное состояние стержня. [27]
Распределение напряжений, соответствующее значениям этих сил, показано на рис. 11.19. За счет местного характера концентрации напряжений, а следовательно, малой по сравнению с размерами полосы области пластической деформации в зоне отверстия и за счет того, что упругодеформиро-ванная часть стержня не позволит свободно развиваться пластической деформации в этой области, состояние стержня при PJ Рг Р3 Рт не опасно и его остаточная деформация после разгрузки будет меньше предельной. [28]
Поставить краевую задачу о поперечных колебаниях в вертикальной плоскости упругого прямоугольного однородного стержня, расположенного в ненапряженном состоянии горизонтально, если один конец стержня ж: естко закреплен, а к другому прикреплен груз Q, момент инерции которого относительно средней горизонтальной линии примыкающего торца пренебрежимо мал, причем за положение равновесия принимается ненапряжен - ное состояние стержня. [29]
Эффект воздействия указанной системы сил на степень стеснения процесса деформирования в локальной зоне стержня-пластины можно описать с помощью зависимости К f ( oy) Сравнение кривых ( 4 - 5) и ( 9 - 10) на рис. 2.57 показывает, что как для плосконапряженного ( кривые 4 и 10), так и для плоско деформированного ( кривые 5 и 9) состояния стержня влияние двухосности НДС сказывается достаточно сильно. [30]
Страницы: 1 2 3