Исследованный сплав
Cтраница 1
Исследованные сплавы обладали хорошей коррозионной стойкостью в 25 % - ной соляной и 70 / о-ной серной кислоте при комнатной температуре. В более концентрированных растворах этих кислот, а при повышенных температурах и в более разбавленных растворах, коррозионная стойкость сплавов титана с платиной или палладием была хотя и значительно выше, чем стойкость нелегированного титана, но недостаточно высокой, чтобы можно было рекомендовать эти сплавы для практического использования в этих условиях. [1]
Все исследованные сплавы обладают высокой коррозионной стойкостью в растворах 35 % КВг и 55 % ЫВг при 100 С и имеют Е равные, соответственно, 0 05 0 1 В и 0 2 0 35 В. При добавлении к этим растворам бромистоводородной кислоты Е смещался в отрицательном направлении и при содержании кислоты, превышающем критическую концентрацию, происходит активация сплава. [3]
Все исследованные сплавы были приготовлены в идентичных, насколько это возможно, условиях нагрева, продолжительности тлавки и охлаждения. [4]
Все исследованные сплавы, кроме сплавов Ti - А1 и Ti - Zr, имеют одно и то же время самоактивации, близкое к та титана, независимо от того, увеличивают они или уменьшают скорость анодного растворения. Эти результаты не согласуются с основным положением пленочной теории пассивности и экспериментальными данными Феттера [60], согласно которым в стационарном состоянии при постоянной толщине пассивного слоя анодный ток равен скорости химического растворения пассивной пленки. Отсюда следует ожидать, что сплавы, обладающие меньшей скоростью анодного растворения, чем титан, будут иметь большее время самоактивации. Гораздо более убедительно допущение, что ток, идущий на возобновление химически растворившейся части пленки, составляет лишь небольшую долю общего тока, определяющегося в основном электрохимическим переходом ионов титана в раствор. Скорость этой реакции при постоянном потенциале определяется установлением постоянного распределения скачка потенциала в пленке и в двойном слое. С этой точки зрения результаты экспериментов легко объяснить. Скорость процесса химического растворения пленки низколегированных сплавов титана практически не меняется. Поэтому и время самоактивации оказывается одинаковым почти у всех исследованных сплавов. Подобный вывод следует также из анализа термодинамических данных изменения свободных энергий образования окислов металлов, входящих в исследуемые сплавы. Исходя из этих данных, можно утверждать, что в сплаве на основе титана с обсуждаемыми металлами только А1 и Zr могут окисляться избирательно и предпочтительно перед основой титана, образуя собственные окислы, или давать смешанные окислы титана, обогащенные этими компонентами. Концентрация остальных элементов, например таких, как Cr, Sn и Мп, в окисной пленке должна быть ниже, чем в исходном сплаве. Очевидно, и в анодной окисной пленке сплавов Ti - А1 и Ti - Zr можно ожидать большего обогащения окислов А1 и Zr с пониженной химической стойкостью, о чем можно судить по уменьшению времени самоактивации этих сплавов после анодной пассивации. [5]
Все исследованные сплавы на основе е-мартенсита ( 65 - 95 %) имеют четко выраженный порог хладноломкости, как по сериальной кривой ударной вязкости, так и доли вязкой составляющей в изломе. [6]
Все исследованные сплавы имеют четко выраженный порог хладноломкости, о чем свидетельствует характер-сериальных кривых ударной вязкости и доли волокна в изломе. Легированные сплавы на основе е-мартенсита имеют вязкое ямочное разрушение при температуре верхнего порога и межзеренное хрупкое - при температуре нижнего порога. С понижением температуры испытания наряду с транскристаллитным вязким появляются участки вязкого интеркристаллитного. [7]
Отличие исследованных сплавов по содержанию легирующих элементов и структуре не оказывает существенного влияния на изменение их механических свойств в указанных средах. Из табл. 11.10 видно, что величины снижений предела прочности и относительного удлинения сплавов ВТ14, АТ6, АТЗ и 3В практически одинаковы. [8]
Для исследованных сплавов получен некоторый разброс данных изменения объема, что обусловлено, по-видимому, различным содержанием примесей, числом графитных включений, различием условий кристаллизации. Однако общая тенденция увеличения или уменьшения прироста объема с повышением содержания кремния выражена достаточно четко. [9]
 |
Изотермические сечения циркониевого угла тройной диаграммы состояния системы цирконий - медь - молибден. [10] |
Составы исследованных сплавов представлены на изотермических сечениях соответствующими точками. [11]
Отличие исследованных сплавов по содержанию легирующих элементов и структуре не оказывает существенного влияния на изменение их механических свойств в указанных средах. Из табл. 11.10 видно, что величины снижений предела прочности и относительного удлинения сплавов ВТ 14, АТ6, АТЗ и 3В практически одинаковы. [12]
Из исследованных сплавов Си - Zr оптимальные свойства имеет сплав, содержащий 0 10 - 0 15 % Zr. Сплав хорошо поддается горячей и холодной обработке. Холодная обработка давлением после отжига при 900 - 975 С повышает прочность и твердость сплава. Температура старения, определяемая ухудшением механических характеристик, после обработки давлением тем ниже, чем больше относительное обжатие, и лежит в пределах 400 - 4 50 С. Хотя при комнатной температуре этот сплав имеет несколько меньшие прочность и электропроводность, чем сплав Си с 0 7 % Сг, при 400 С его механические и электрические характеристики несколько лучше. [13]
В исследованных сплавах обнаружена тетрагональная фаза а с параметрами решетки: а 0 9130 0 0005 нм, с 0 4788 0 0005 им, с / а 0 524 для сплава Тс с 40 % ( ат. [14]
В исследованных сплавах в равновесии находились чистые компоненты и соединение SmRe2, что указывает на отсутствие других промежуточных фаз в системе. Растворимость Sm в Re очень мала. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5