Исследованный сплав

Cтраница 4

Характер изменения механических свойств исследованных сплавов при растяжении в интервале температур ( 100) - т - ( - 196) С ( см. рис. 116 а) также подтверждает возможность е-у-перехода, который вызывает, согласно-литературным данным [134], интенсивное и пороговое снижение относительного удлинения и сжатия в области отрицательных температур. [46]

Дисперсные у-пластины образуются в исследованных сплавах только при медленном нагреве или в изотермических условиях. При быстром нагреве рост у-фазы ( существенно больших размеров) идет от границ с остаточным аустенитом и в областях внутреннего двой-никования, приводя к резкому ограничению у-ориентировок [ 31, 73, [90], Вероятно, медленный нагрев до Ац снимает запасенные внутренние напряжения, а также создает малоникелевый буферный слой [90] на границах мартенситных кристаллов за счет перераспределения никеля между мартенситом и остаточным аустенитом, препятствуя зарождению у-фазы на остаточном аустените, как на подкладке. При этом появление первых порций аустенита затруднено, А повышается ( в сплаве Н32 - с 300 до 360 С при уменьшении скорости нагрева от 600 до 20 град / ч) и наблюдается существенный перенагрев мартенсита над TQ § В этих условиях размер критического зародыша у-фазы должен уменьшиться, что, вероятно, и является причиной образования большого количества дисперсных у-кристаллов. [47]

Закаленный аустенит во всех исследованных сплавах был практически неферромагнитным. [48]

Наличие твердых растворов в исследованных сплавах было установлено рентгенометрическими измерениями. Период решетки кремния также уменьшен. Как было установлено ранее [4], величина периода решетки кремния в сплавах системы кремний-бор-углерод определяется в основном растворением бора в кремнии. [49]

Наличие твердых раствбров в исследованных сплавах было установлено рентгенометрическими измерениями. Период решетки кремния также уменьшен. Как было установлено ранее [4], величина периода решетки кремния в сплавах системы кремний-бор-углерод определяется в основном растворением бора в кремнии. [50]

Известно, что в исследованном сплаве межфазные поверхности имеют наибольшую плотность дислокаций; в то же время в двухфазных сплавах границы зерен играют особую роль в генерировании дислокаций. Наблюдаемое распределение Ni63 после диффузия, яо-видимому, определяется этими двумя факторами. [51]

Составы исследованных стекол в системе Bi-Ое - Se. [52]

На рис. 76 указано положение исследованных сплавов в кон - центрационном треугольнике. [53]

Особенности строения и тонкой структуры исследованных сплавов на разных стадиях синтеза проявляются в их физических свойствах. Удельное электросопротивление сплавов с содержанием бора до 3 % на первой стадии синтеза составляет - 0 1 - 2 5 ом см. Низкие значения удельного электросопротивления этих сплавов объясняются наличием в них свободного кремния. После второй стадии синтеза удельное сопротивление некоторых образцов этих сплавов возросло до 105 ом см. Возможно, повышение электросопротивления связано с образованием единичных дефектов в структуре и их закреплением в процессе вторичного горячего прессования и гомогенизации. [54]

В общем, свойства обоих исследованных сплавов и их сварных соединений очень близки. [55]

В указанном интервале рН коррозия исследованных сплавов мало зависит от концентрации водородных ионов. [56]

Номинальный химический состав исследованных отожженных магнитных сплавов. [57]

В табл. 1 перечислены марки исследованных сплавов и приведен их состав. [58]

Построение единой кинетической кривой для исследованных сплавов применительно к поверхностным трещинам осуществляли с учетом известных особенностей кинетики таких трещин, заключающихся в том, что начальный этап их роста является нестабильным. Проведенный на нескольких образцах анализ развития их разрушения подтвердил эту особенность и показал, что на начальном этапе форма полуэллиптической трещины и скорости ее роста по полуосям изменяются немонотонно и трещина в каждом из этих направлений неоднократно то ускоряется, то замедляется. [59]

Начало формирования усталостных бороздок в исследованных сплавах Д1Т и Д16Т связано с величиной щага усталостных бороздок 0 1 мкм, а в сплаве АВТ - с величиной 0 32 мкм. [60]

Страницы: 1 2 3 4 5