Отожженный сплав
Cтраница 4
Наиболее рационален диапазон 420 - 470 С; при этом штампуемость САПа такая же, как и отожженных сплавов типа дуралюмин в холодном состоянии. При нагревании до 420 - 470 С из листов САПа можно легко получать сложные листовые детали гибкой, вытяжкой, отбортовкой и выдавкой. Перед штамповкой листы из САПа отжигают в течение 5 - 10 ч при 450 С для снятия упрочнения, полученного ими при прокатке. При 20 С из листов САПа возможно получать только гнутые детали с плавными переходами. [46]
Повышение содержания цинка, значительно увеличивая прочность состаренных тройных сплавов, не ухудшает или даже улучшает технологические свойства отожженных сплавов Al-Zn-Mg. Прочность сплавов цепрерывно снижается при переходе от Al-Mg к Al-Zn стороне. Следовательно, в отожженном состоянии сплавы с повышенным содержанием цинка значительно технологичнее сплавов с повышенным содержанием магния. [47]
При упорядочении в твердом растворе его электросопротивление резко падает, поэтому на кривой электросопротивления имеются минимумы, соответствующие упорядоченным фазам в отожженных сплавах. [48]
 |
Твердость сплавов системы Nb - Mo - Ti.| Твердость сплавов системы Nb - Mo - Ti - V. [49] |
Из рассмотренных кривых твердости сплавов четверной системы Nb - Mo - Ti - V ( рис. 6) следует, что твердость отожженных сплавов в зависимости от состава изменяется плавно от ниобия к титану ( 50 % Мо 50 % V), как и в случае тройных сплавов. Сплавы, богатые титаном, быстро разупрочняются по мере повышения температуры. В разрезе 3: I сплавы сохраняют высокое значение твердости вплоть до 1000 С. [50]
Следующая стадия характеризуется укрупнением и коагуляцией выделений 0-фазы и заметным повышением пластичности наряду с понижением прочности, т.е. свойства сплава приближаются к характерным для отожженного сплава. [51]
При закалке без полиморфного превращения деформируемых сплавов наиболее частый случай - повышение прочности при сохранении высокой пластичности, которая может мало отличаться от пластичности отожженного сплава. [52]
Линия ликвидуса системы Си-Ni состоит из плавной кривой, соединяющей точки плавления чистых металлов, так же как и линия со-лидуса; диаграмма электропроводности для отожженных сплавов следует правилу Курнакова - Матиссена. [54]
 |
Влияние содержания меди ( а, железа ( б, никеля ( в и кремния ( г на коэффициент линейного расширения алюминия при различных температурах. [55] |
Для литых сплавов ( без отжига), находящихся в метастабильном состоянии, температура эвтектоидного превращения сдвигается в сторону более высоких ( по сравнению с отожженными сплавами) температур, в остальном же характер изменения к. [56]
 |
Схема определения твердости по Бринеллю ( а, по Роквеллу ( б, по Виккерсу ( в. [57] |
Между пределом прочности и числом твердости НВ для различных металлов установлена следующая примерная зависимость: для стали ав 0 34 - 0 35 НВ; для медных отожженных сплавов ав 0 55 НВ; для алюминиевых сплавов ов 0 35 - 0 36 НВ. [58]
Усталостные кривые для сплава Ti - 6А1 - 4V в закаленном и состаренном состоянии подобны аналогичным кривым для сплава в отожженном состоянии, но абсолютные значения усталостных характеристик для закаленного и состаренного сплавов несколько выше, чем для отожженного сплава. [59]
 |
Зависимость предела выносливости з, от о образца из литой стали при испытаниях на изгиб с вращением ( данные Ивэнса, Эберта и Бриггса. [60] |
Страницы: 1 2 3 4 5