Высокохромистый сплав

Cтраница 3

Из табл. 3 и диаграмм следует, что наиболее высокую износостойкость при испытаниях на стенде показали седла и затворы задвижки РП. Особенно перспективным для широкого использования в трубопроводной арматуре является высокохромистый сплав ПГ-АН1, не содержащий дефицитных легирующих элементов. Следует иметь в виду, что в условиях изнашивания на стенде детали запорного органа с плазменными наплавками могли показать значительно более высокую износостойкость, однако испытания были прекращены из-за нецелесообразности их дальнейшего проведения. Полученная износостойкость седел и затворов вполне достаточна для создания надежной конст-руцции арматуры с износостойким запорным органом. После окончания испытаний на наплавленных контактных поверхностях седел и затворов следов гидроабразивного, коррозионного-или кавитационного износов практически не было, только в отдельных местах острые кромки контактных поверхностей были сглажены по радиусам 1 - 2 мм. [31]

Водородный или вакуумный отжиг, предшествующий однократному процессу покрытия, заметно снижает продолжительность пайки. Другим преимуществом этого метода является возможность применения для металлических деталей высокохромистых сплавов, лучше согласующихся по коэффициенту расширения с керамикой, чем никелевые сплавы. В водородных же печах хром будет окисляться даже под толстым слоем серебра или никеля. Однако недостатком пайки в вакууме с применением гидридов является необходимость достаточно высокого вакуума, для чего требуются более сложное вакуумное оборудование и более сложный сборочный инструмент, поскольку спаиваемые детали необходимо подвешивать в печах таким образом, чтобы они прогревались равномерно. [32]

Твердость карбидов железа находится на уровне твердости кварца, и они не могут оказать активного сопротивления этому абразиву. При малом содержании углерода легирование бором должно быть менее эффективным, так как в этом случае могут образоваться бориды легирующих элементов, при этом наименее эффективным является введение бора в низкоуглеродистые высокохромистые сплавы, потому что борид хрома имеет минимальную твердость по сравнению с другими боридами. [33]

Центральный электрод свечей зажигания обычно имеет круглое сечение, а боковой электрод - прямоугольное с закругленными углами. Центральный электрод подвергается действию более высоких температур, нежели боковой. Поэтому его изготавливают из высокохромистых сплавов, а боковой - из никель-марганцевых. [34]

Высокохромистые чугуны. [35]

Таким образом происходит сильное обеднение твердого раствора хромом, и в большинстве случаев содержание свободного хрома в высокохромистых чугунах не выходит за пределы первого порога устойчивости. Этим объясняется сравнительно невысокая коррозионная стойкость этих чугунов по сравнению с высокохромистыми сталями. При увеличении содержания хрома свыше 35 - 36 % твердость высокохромистых сплавов значительно повышается, что ухудшает их обрабатываемость. [36]

Железный угол системы Fe - Cr - Ni ( а и Fe - Сг - Мп при 20Э.. [37]

В системе Fe - Сг - Мп ( рис. 168, б) вследствие того, что марганец менее эффективен при стабилизации аустенита, области А Ф и А М более развиты. Легирование сплавов азотом ( углеродом) ведет к расширению области аустенита и повышению его устойчивости. Наоборот, такие элементы, как Ti, Mb, Si, Al, Mo, W, способствуют образованию феррита. В высокохромистых сплавах при медленном охлаждении с высоких температур или длительного нагрева при температуре 700 - 900 С в феррите или аустените может образоваться сг-фаза, охрупчивающая сплав. В присутствии углерода образуются карбиды хрома. [38]

Схема установки для исследования структуры в вакууме. [39]

При травлении по этому методу полностью подготовленный шлиф нагревают в окислительной атмосфере. Тем пература нагрева шлифов зависит от состава сплава. Так, высокохромистые сплавы нагревают примерно до 500, быстрорежущие стали - до синего цвета побежалости В последнем случае шлиф перед нагревом рекомендуется протравить в растворе: 25 мл НМ03 ( уд. [40]

В случае с деформируемым сплавом L-605, который содержит большое количество W [ - 5 % ( ат. Позднее успешно применили ФАКОМП-анализ и усовершенствовали химический состав; так возник сплав HS-188 с повышенным содержанием Ni, пониженным W и строго регулируемым содержанием Si. По той же причине необходимо контролировать высокохромистые сплавы типа FSX-414, чтобы предотвратить образование tf - фазы, ибо эти сплавы по своему химическому составу могут оказаться слишком близко к опасной границе фазовой диаграммы. [41]

Особенностью защиты высокохромистых сплавов является применение высоких ( до 1600 С) температур нагрева. При выгрузке раскаленных заготовок на воздух и в процессе горячей обработки без защитного покрытия металл сильно окисляется. Кроме того, при нагреве происходит газонасыщение сплавов. Для защиты от окисления и газонасыщения высокохромистых сплавов используют тугоплавкие покрытия, которые позволяют уменьшить трещинообразование при деформации заготовок и повысить стойкость инструмента. [42]

Свойства высокохромистого чугуна с большим содержанием углерода частично описано в разделе Отливки из жаростойкого чугуна, однако в химическом машиностроении применяются преимущественно высокохромистые сплавы с пониженным содержанием углерода. По данным работы [57], характерное для чугуна эвтектическое превращение в сплавах, содержащих 35 % Сг, наступает при содержании 1 5 - 2 5 % С, а по данным работы [25], сплав, содержащий 20 % Сг и более - 0 6 % С должен классифицироваться как белый чугун, если применять терминологию, принятую для диаграммы железо-углерод. Бесспорным является то, что эвтектическое превращение в высокохромистых сплавах выявляется при значительно более низком содержании углерода, так как по мере увеличения содержания хрома в железоуглеродистом сплаве растворимость углерода непрерывно уменьшается. [43]

Результаты опытов показали, что при выдержке 1 ч толщина оксидных пленок составляет несколько нанометров. Выдержка в течение 1 - 50 ч приводит к обогащению оксидной пленки хромом. Увеличение длительности пассивации до 300 ч не приводит к заметному увеличению содержания хрома в высокохромистых сплавах. [44]

Поскольку поведение стали Х12 при горячей деформации обусловлено не только дисперсностью дендритной структуры, но и толщиной карбидных образований, была исследована их морфология. Так как наиболее грубая карбидная структура имеет место в центре слитка, оценка дисперсности карбидов производилась именно в этом месте. При одинаковой дисперсности дендритной структуры ( см. рис. 1, в) эта величина дает представление об относительных размерах ледебуритных колоний. Толщина карбидных стержней при этом во всех слитках приблизительно одинакова - 0 003 мм. Оказалось, что на слитке, выплавленном по четвертому режиму, существует определенная текстура ледебуритных колоний. По данным Тарана и сотрудников [ 6, 7J карбидная эвтектика в высокохромистых сплавах по форме близка к конусу и от плоскости сечения каждой колонии зависит количество эвтектических колоний на единицу площади. [45]

Страницы: 1 2 3