Способ - осреднение
Cтраница 2
 |
Влияние ингибитора ( иода на горение СО в канале ( О. А. Цуханова. [16] |
Мы уже отмечали, что принятие постоянной скорости по сечению или параболического распределения скоростей является в большей или меньшей степени схематизацией, которая отражается только на способе осреднения концентраций по сечению. [17]
Будем в дальнейшем предполагать, что в развитом турбулентном движении пульсации очень малы по сравнению со средними скоростями потока и что величины осредненных скоростей мало зависят от способа осреднения. [18]
Связанная с этой задачей проблема осреднения является одной из центральных в механике сплошных сред, а в случае такой сложной системы, как турбулизованная жидкость, часто именно от способа осреднения зависит само построение макроскопической модели. Приведем здесь некоторые итоговые результаты работ автора ( см. также ( Колесниченко, Маров, 1999)), посвященных выводу осредненных гидродинамических уравнений, отвечающему переходу от уравнений движения малых элементов сплошной среды к описанию тех же движений в макромасштабе. В классических теориях турбулентности обычно для всех без исключения физических параметров осреднения вводятся некоторым одинаковым образом, причем, как правило, без весовых коэффициентов. Вместе с тем подобное идентичное для всех физических параметров осреднение в общем случае жидкости с переменной массовой плотностью / э ( х, i ] l) приводит не только к громоздким уравнениям масштаба среднего движения, но и к затруднениям физической интерпретации некоторых отдельных членов в них. [19]
Опираясь на метод осреднения, использованный Франклем, и стремясь выделить пульсации концентрации взвеси ( точнее, корреляционные моменты между пульсациями концентрации и скоростей), А. К. Дюнин ( 1963 1965) предложил несколько иной ( на наш взгляд, менее ясный) способ осреднения и затем распространил его на случай многофазного течения. Возможность дальнейшего обобщения уравнений Франкля была указана Б. А. Фидманом ( 1965), предложившим применить вероятностное осреднение, отражающее особенности пульсационного спектра осредняемой величины. [20]
Так как всякое осреднение связано с утратой ряда свойств потока, то нельзя указать способа осреднения, применение которого не встретило бы возражений в том или ином случае. Однако унификация способов осреднения для определенного широкого класса неравномерных течений необходима. [21]
Так как всякое осреднение связано с утратой ряда свойств потока, то нельзя указать способ осреднения, применение которого не встретило бы возражений в том или ином случае. Однако унификация способов осреднения для определенного широкого класса неравномерных течений необходима. [22]
Здесь 4qrra над выражением (3.18) обозначает осреднение на временном промежутке Af. Последний переход определяет способ данного осреднения. [23]
Но эта формула при Н0 0 дает Q 0, что неправильно. На самом деле результат неверен вследствие неудачного способа осреднения. [24]
Когда маховик не снабжен демпфером, задача, рассмотренная в данной статье, приводится к задаче работы [1]; последняя решается строго при помощи метода Рауса-Гурвица. При / О условия ( 25), найденные по способу осреднения, приводятся к неравенству Q A - f - / а 0, так как величина 1 - f Q необходимо больше нуля. Следовательно, обе совокупности выводов совпадают. [25]
По поводу температуры среды, входящей в формулу ( 4 - 10), следует заметить, что ее значение неизбежно связано с определенным соглашением, которого нужно придерживаться совместно с автором конкретного расчета. В других случаях величину / ср определяют как некую среднюю, причем способ осреднения может быть различным. Например, при течении внутри трубы осреднение можно производить непосредственно по поперечному сечению, но можно учитывать и то, что в различных точках этого сечения массовая скорость также различна. В последнем варианте значение tcp тождественно той температуре, которая установилась бы после перемешивания в теплоизолированном сборнике, куда сбрасывался бы поток, проходящий через данное сечение трубы. [26]
Пусть во всех точках поперечного сечения сверхзвукового потока температура торможения Т постоянна. Определим средние значения параметров в таком потоке, пользуясь вторым из рассмотренных выше способов осреднения, при котором в осреднен-ном потоке сохраняются действительные значения полной энергии, энтропии и расхода газа. [27]
Если при движении газа в канале происходят сильные изменения энтропии, так что ее поток / S, а следовательно, и параметры осреднен-ного при условии равенства величин Q, / о и S потока резко меняются в зависимости от выбора сечения, то можно учесть этот эффект, проводя осреднение с сохранением энтропии в сечении, где основные потери на перемешивание уже произошли. Таким образом, возможные и неизбежные в рассматриваемом случае потери могут быть учтены не способом осреднения, а правильным выбором контрольных сечений, в которых производится измерение параметров потока. [28]
Если при движении газа в канале происходят сильные изменения энтропии ( так что поток энтропии S, а следовательно, и параметры потока газа, осредненного при условии равенства величин Q, / 0 и S, резко меняются в зависимости от выбора сечения), то мы можем учесть этот эффект, производя осреднение с сохранением энтропии в сечении, где основные потери на перемешивание уже произошли. Таким образом, возможные и неизбежные в рассматриваемом случае потери могут быть учтены не способом осреднения, а правильным выбором контрольных сечений, в которых производится измерение параметров потока. [29]
Средние параметры потока в характерных точках понимаются обычно либо как действительные параметры в этих же точках, либо как средние параметры вдоль кромок лопаток или по нормали к средней поверхности тока. Отметим, что с точки зрения развиваемой здесь более точной теории разница в этих параметрах в связи с выбором формы средней поверхности тока или способа осреднения параметров не может превосходить принципиальной ошибки из-за одномерной постановки задачи. Решение поставленной так задачи общеизвестно ( см., например, [77]) и сводится к решению системы иррациональных алгебраических уравнений процесса, неразрывности, энергии и момента количества движения, записанных между характерными точками проточной части. Эти уравнения по существу совпадают с уравнениями (43.10) - (43.15) и (43.21) для соответствующих средних параметров, причем в уравнении неразрывности вместо dn берется полная безразмерная ширина Аи пп - пк сечения проточной части. Отметим, что использование этих уравнений в безразмерной форме с применением таблиц или функциональных шкал газодинамических параметров предельно упрощает расчет любой турбомашины. [30]
Страницы: 1 2 3