Сталь - плавка
Cтраница 1
 |
Коррозионная стойкость стали Х23Н23МЗДЗ в азотной и серной кислотах. [1] |
Сталь плавки Х23Н23МЗДЗ ( с повышенным содержанием неметаллических включений) 1 менее устойчива. Скорость коррозии в паровой фазе значительно больше, чем в жидкой, но также имеет тенденцию к уменьшению со временем. Однако в большинстве случаев первые 48 часов скорость коррозии увеличивается и лишь затем начинает снижаться. Кривые имеют небольшой максимум ( рис. 19), но после 72 часов скорость коррозии заметно снижается и не превышает 0 5 - 0 6 мм / год. [2]
 |
Химический состав опытных плавок, о. [3] |
Так, у стали плавки № 1, содержащей 7 5 % Мп и 0 18 % N, температура начала мартенситного превращения лежит около - 40 С, а у стали плавок, содержащих около 17 % Мп, при том же содержании азота, она понижается до - 196 С. [4]
 |
Кинетика роста зерна аустеии-та в стали с / о С ( 0 02 / о А1 при нагреве. [5] |
Для оценки склонности стали данной плавки к росту зерна, или, иначе говоря, чувствительности стали к перегреву, на практике введено понятие об аустенитном ( наследственном) зерне. Под этим понятием подразумевается зерно аустенита, которое получается при нагреве стали до условной температуры выше критического интервала. [6]
Природное зерно является характерной особенностью стали данной плавки, зависит главным образом от металлургического процесса выплавки ( процесса раскисления) и оказывает большое влияние на технологические процессы горячей механической и термической обработки. [7]
Трещины могут быть вызваны повышенной склонностью стали данной плавки к растрескиванию при установленном режиме термической обработки и неправильном режиме нагрева и охлаждения для данного сечения. [8]
После отпуска твердость наружных слоев стержня из стали плавки № 33649 снизилась, а твердость сердцевины повысилась. В случае же стержня из стали плавки № 30232 заметно снижение твердости по сечению. Таким образом, если после отпуска распределение твердости подобно изображенному на рис. 74, а, то это означает, что прочность стали заметно уменьшится и, следовательно, снизится конструктивная прочность стержня. Попадание в производство плавок, подобных плавке № 30232, неизбежно приведет к получению после отпуска деталей с пониженной твердостью. [10]
В результате замеров установлено, что для образцов из стали плавки А ширина пластически деформированной зоны в направлении, перпендикулярном излому, составляет около 20 мм. Для образцов из стали плавки Б с более высокими пластическими свойствами ( см. табл. 4.1) ширина такой зоны достигает около 30 мм. Остальная часть длины исследуемых образцов не претерпевает пластического изменения формы. [11]
Из этой точки зрения вытекает следующее положение: если сталь данной плавки содержит все компоненты ( углерод и легирующие элементы) на верхнем пределе, то она должна обладать наиболее глубокой прокаливаемостью. Точно так же очевидно и обратное положение: если сталь данной плавки обладает наиболее низкой прокаливаемостью, то содержание легирующих элементов и углерода в этой стали находится на нижнем пределе марочного состава. [12]
Указать способ термической обработки, позволяющий улучшить обрабатываемость резанием стали указанной плавки. [13]
Таким образом, из сталей, предназначенных для изготовления деталей трубопроводов, сталь плавки № 1 не склонна к образованию трещин в ЗТВ после высокотемпературного отпуска. [14]
Максимальный коэффициент относительной износостойкости ( 6 16) в литом состоянии отмечен у стали плавки № 202 при содержании 1 1 % С и 3 1 % Сг. У этой стали значительно ниже сопро тивление изнашиванию и после термообработки. [15]
Страницы: 1 2 3