Cтраница 3
У сталей первой группы, где степень стабилизации ниже ( область А на рис. 64, Ь), существует, так же как у сталей нестабилизированных, четкая область появления склонности к межкристаллитной коррозии, но эта область сдвинута в сторону большего времени выдержки и более низких температур сенсибилизации. [31]
Такое деление в основном связано с принципом выбора электродных материалов. Для сварки сталей первой группы могут применяться наиболее технологичные аустенитно-ферритные элек троды и сварочные проволоки аналогичного состава: аустенитные стали второй группы требуют использования электродных материалов с однофазной аустенитной или аустенитно - карбидной структурой. [32]
Применение аустенитно-ферритных швов предъявляет ряд жестких требований к составам сварочных материалов и свариваемых сталей. Это обстоятельство позволяет применять аустенитно-ферритные швы лишь для сварки сталей первой группы. [33]
Непосредственно с этих температур должен проводиться окончательный отпуск. Охлаждение ниже указанного интервала температур, как и для сталей первой группы, грозит появлением закалочных трещин в районе сварных швов. [34]
Это аустсннтпые хромонпкелевые сплавы, легированные добавками молибдена, кобальта и вольфрама. В определенных температурных интервалах эти твердые растворы труднее деформируются, а следовательно, они прочнее, чем стали первой группы, например стали типа 18 - 8 - сплав, содержащий 25 % хрома и 20 % никеля. [35]
Стали второй группы Р6М5К5, Р18М5Ф2, легированные вольфрамом, молибденом, кобальтом и ванадием, применяют для обработки жаропрочных сталей и сплавов, Выполнения черновых операций, в том числе фрезерования. Теплостойкость этих сталей составляет 630 - 640 С, а теплопроводность в 1 5 раза выше, чем у сталей первой группы. Они способны воспринимать высокий уровень термомеханических нагрузок, возникающих при обработке титановых и жаропрочных сплавов при точении, фрезеровании, строгании. [36]
Более высокое содержание титана приводит к растворению его в феррите и к ухудшению пластических свойств стали. Сталь первой группы рекомендуют, главным образом, для изготовления тонкостенных изделий методом холодной штамповки, сталь второй группы - для толстостенных ( химической аппаратуры), не подвергаемых пластической деформации в процессе изготовления. [37]
По воздействию на свойства материала конструкции операции термической обработки могут быть разбиты на два вида. К первому из них относятся операции, отпуска при температурах 550 - 750 С узлов из сталей перлитного, бейнитного и мартенситного классов-и стабилизации при температурах 750 - 900 С узлов из аустенитных сталей. Основным их назначением применительно к сварным конструкциям является снятие сварочных напряжений, устранение подкалки шва и зоны термического влияния, а также эффекта деформационного старения для сталей первой группы и снятия сварочных напряжений и стабилизации структуры для второй. Явлений перекристаллизации, а также залечивания возникших при сварке зародышевых дефектов в условиях отпуска или стабилизации не происходит. [38]
Стали, содержащие различные количества титана, ниобия и алюминия, упрочняются в результате выпадения карбидов и интерметаллидных соединений ( например, Ni3Ti) при температурах 800 С и более низких. Кроме выпадения карбидов твердению способствуют фосфор, бериллий и др. Несмотря на то, что такие стали при нормальной температуре имеют относительно низкую прочность по сравнению со сталями первой группы, они сохраняют прочность и при более высоких температурах ( от 550 до 700 С), а вязкость - при низких. Однако этого нельзя сказать о сталях аустенитно-ферритного типа 1Х26Н14М2 ( А, Д, Б), у которых в структуре при затвердевании появляется значительное количество а-фазы. [39]
Изменение системы и степени легирования должно приводить к изменению интенсивности протекания диффузионных процессов и, как следствие, к различным зависимостям прочности при замедленном разрушении от максимальной температуры предварительного нагрева имитированным сварочным. Стали различных систем легирования ( 13 % - ные хромистые и комплекснолегированные) имеют качественно различный характер зависимости прочности от максимальной температуры нагрева. Для сталей первой группы наблюдается более резкое снижение прочности по мере повышения Гтах. [40]
Конструкционные стали могут быть легированы одним, двумя, тремя и более элементами. Однако важнейшей присадкой, определяющей структуру, свойства и область применения конструкционных сталей, является углерод. Легированные конструкционные стали делят на цементируемые и улучшаемые. Детали, изготовленные из сталей первой группы, подвергают химико-термической обработке - цементации и цианированию, а из второй - улучшению ( закалке с высоким отпуском) или азотированию. [41]
Аустенитные стали обладают пониженной температурой плавления ( 1400 С), более низкой теплопроводностью и высоким коэффициентом линейного расширения, чем углеродистые стали. Поэтому при сварке этих сталей расплавление идет быстрее с большим перепадом температуры от сварного шва к основному металлу. Нестабилизированные титаном или ниобием стали типа 18 - 8 ( ООХ18Н10, ОХ18Н10, Х18Н9, 2X18Н9) при сварке приобретают склонность к межкристаллитной коррозии и тем больше, чем выше содержание углерода ( гл. Стабилизированные стали не склонны или в значительно меньшей степени склонны к межкристаллитной коррозии, но при повышенном содержании углерода они могут приобретать склонность к поражению ножевой коррозией в концентрированной азотной кислоте ( гл. Все это необходимо учитывать и особенно следить за скоростями сварки и охлаждения при сварке сталей первой группы. В тех случаях, когда требуется особо высокая коррозионная стойкость, сварные изделия из нестабилизированных сталей следует подвергать закалке с 1050 - 1150 С с последующим быстрым охлаждением. Когда такая термическая обработка исключается, следует применять сталь 18 - 8 с очень низким содержанием углерода ( 0 05 или 0 03 % С) или стабилизированные стали. [42]