Исследованная сталь

Cтраница 3

Так как в исследованных сталях основная часть аустенита превращается в области температур выше - 50 С, то к моменту достижения той области температур ( ниже - 150 С), где можно было бы ожидать существенного эффекта изотермического превращения, остается уже мало аустенита, участвующего в превращении. [31]

Несмотря на то что исследованная сталь 45Х10П4Ю2 сильно отличалась по химическому составу от хромоникелевых аустенит-ных сталей и содержала 0 41 % С, установленное в этой работе обеднение границ зерен хромом, причем только при определенном способе травления шлифа, когда карбиды растворены, представляет определенный интерес с точки зрения подтверждения теории обеднения, вызывающего склонность стали к МКК, а также с методической стороны. [32]

Катодные поляризационные кривые всех исследованных сталей в изученных растворах СН3СООИ практически совпадают ( см. фиг. [33]

Анодные потенпяодинамическне кривые исследованных сталей, напряженных до 0 8 бЬ, в растворах хлорида цинка при температу. [34]

Основной причиной коррозионного растрескивания исследованных сталей в растворах серной кислоты с добавками хлоридов является локальное анодное активирование пассивной поверхности сталей. [35]

При повышении скорости обточки исследованных сталей обеспечивается более высокое качество поверхности. При обточке со скоростью 120 м / мин высота неровностей на 20 - 40 % больше, чем при обработке со скоростью 160 м / мин. Этот вывод позволяет рекомендовать более высокую скорость обработки прутков, поскольку качество поверхности улучшается, хотя степень износа инструмента несколько возрастает. [36]

Микроструктура всех сварных швов исследованных сталей целиком аустенитная, за исключением сварных образцов стали Pyromet 538, выполненных дуговой сваркой вольфрамовым электродом, в микроструктуре швов которых содержится 6 - 7 % 6-феррита и мартенсит, образующийся под влиянием деформации. По-видимому, таким отличием микроструктуры швов этой стали объясняются относительно низкие значения / Cic ( /) и относительно высокие значения скорости роста трещины усталости в сварных образцах при 4 К. [37]

Влияние масштаба на скорость роста усталостных трещин в сталях. [38]

На рис. 109 для исследованных сталей 15Х2МФА ( I) и 15Х2НМФА ( I) представлены зависимости раскрытия вершины трещины от коэффициента интенсивности напряжений при статическом и циклическом нагружениях. На рис. 110 для образцов толщиной 150 мм показано раскрытие трещины на расстояние 0 - 5 мм от вершины трещины, соответствующее различным фиксированным значениям коэффициента интенсивности нагружений при статическом и циклическом нагружениях. [39]

Зависимости характеристик вязкости разрушения для сталей 15Х2МФА и 15Х2НМФА от температуры. [40]

Размер первого скачка в исследованных сталях возрастает с повышением температуры, увеличением расчетного размера пластической зоны в вершине трещины, при этом размер скачка в несколько раз больше размера пластической зоны, подсчитанной по известным формулам. [41]

Влияние ВТМО на ударную вязкость стали. [42]

Лучшие результаты на всех исследованных сталях получаются в случае деформации при температуре 900 С, когда рекристаллизационные процессы развиваются медленно и до момента закалки после деформации могут пройти только ее начальные стадии. При этом значительно изменяется макро -, микро - и субструктура стали. [43]

При использовании традиционного U-образного надреза исследованные стали характеризуются весьма высокими значениями ударной вязкости во всем исследованном интервале температур. [44]

Микроструктура стали марки 17ГС. Стрелками показаны полосы. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5