Нестабилизированная сталь

Cтраница 3

Механические свойства жаропрочных литейных сталей. [31]

Отливки из нестабилизированных сталей во избежание появления межкристаллитной коррозии после литья должны подвергаться термической обработке, состоящей из закалки на аустенит с 1000 - 1100 С с последующим быстрым охлаждением. [32]

Аустенитные хромоникелевые стали подвержены межкристаллитной коррозии, поэтому желательно применение стабилизированных сталей, содержащих какой-либо элемент ( ниобий, титан), предупреждающий межкристаллитную коррозию. Можно применять и нестабилизированные стали, но при этом содержание углерода в стали должно быть не более 0 03 % для листов толщиной более 30 мм и 0 05 % - для листов толщиной более 20 мм. Полный отжиг изделия в этом случае можно не производить ( особенно для крупногабаритных конструкций), достаточно лишь осуществить высокий отпуск. [33]

Что касается, коррозии в условиях механических напряжений в среде из водяных паров, содержащих примеси хлористых солей, никакой разницы между стабилизированными и нестабилизированными нержавеющими сталями типа 18 - 8 не наблюдается. Тем не менее нестабилизированные стали могут ломаться по траектории, проходящей по межповерхностным границам зерен. [34]

При резке стали с нормальной скоростью зона теплового влияния получается меньше, нежели при реаке с замедленной скоростью. Снижение коррозионной стойкости нестабилизированных сталей наблюдается на ширине до 5 мм. [35]

Стали, резка которых осуществляется без больших затруднений ( удовлетворительно), но требующие во время резки специальной обработки. К этой группе относятся нестабилизированные стали аустенитного класса. Резку этих сталей следует сопровождать интенсивным охлаждением кромок водой; в этом случае уменьшается время нахождения металла при критической температуре, благодаря чему уменьшается опасность образования межкристаллитной коррозии. [36]

К этой группе относятся нестабилизированные стали аустенитного класса. Резку их целесообразно сопровождать интенсивным охлаждением кромок водой для сокращения времени пребывания металла при критической температуре; это уменьшает опасность образования межкристаллитной коррозии. [37]

Хотя при стабилизирующем отжиге нестабилизированной стали 1Х18Н9 и образуются отдельные частицы карбидов хрома, связывающие некоторое количество углерода, все же склонность к межкристаллитной коррозии после сенсибилизации при низких температурах не устраняется полностью, а лишь несколько отдаляется ее появление ( см. гл. Другими словами, у нестабилизированных сталей твердый раствор при температурах стабилизирующего отжига еще настолько пересыщен углеродом, что при более низких температурах и достаточно продолжительных выдержках будет выделяться по границам зерен сетка карбидов хрома, вызывающих склонность к межкристаллитной коррозии. [38]

С-образные кривые, иллюстрирующие склонность к МКК коррозионно-стойких сталей различного состава. [39]

На склонность аустенитных коррозионно-стойких сталей к МКК оказывает влияние не только температура отпуска и его продолжительность, но и температура предварительной закалки. С увеличением температуры закалки склонность к МКК нестабилизированных сталей растет. Повышение температуры закалки приводит к росту зерен, а с увеличением их размеров повышается и склонность к МКК. Объясняется это уменьшением суммарной поверхности зерен, их границ, а также облегчением возможности образования сплошной сетки новой фазы и, следовательно, появлением склонности к МКК даже в тех случаях, когда у сталей с мелким зерном она не наблюдалась. [40]

У стабилизированных сталей стабилизирующий отжиг при 870 С в течение 2 ч значительно ограничивает область склонности к межкристаллитной коррозии, которой они обладают при степени стабилизации меньше критической ( см. гл. Конечно, стабилизирующий отжиг сказывается благоприятно и в случае нестабилизированных сталей, хотя в гораздо меньшей степени. [41]

Более того, области склонности к межкристаллитной коррозии у стабилизированных сталей при этом сужаются, пока не исчезнут совсем в результате выделения карбидов титана ( см. гл. Если на эту же диаграмму нанести линию для температуры tM, которая практически совпадает с аналогичной линией для нестабилизированных сталей ( рис. 55), можно для одного исходного растворяющего отжига при 1050 С с закалкой в воду определить рост величины S, а следовательно, и повышение температуры ts для различных стабилизирующих отношений Ti: С. Величину S 1 / Тм - 1 / s согласно ранее приведенному выводу ( см. гл. [42]

Влияние стабилизирующего отжига после различной обработки на. [43]

Более того, после сенсибилизации даже при очень низких температурах ( 430 С) он приводит к усилению коррозии в азотной кислоте. Следовательно, можно считать неверным, что какая-либо термообработка ( за исключением растворяющего отжига) может быть эффективным средством против межкристаллитной коррозии нестабилизированных сталей. [44]

В двухфазных нестабилизированных аустенитно-ферритных сталях типа 20 Cr-5 Ni появление склонности к коррозии зависит от соотношения фаз. Если преобладает ферритная фаза и создаются замкнутые цепочки а-зерен, то коррозия протекает со скоростями, характерными для феррита, а если преобладают аустенитные зерна, то со скоростями, характерными для аустенита. В связи с этим в двухфазных нестабилизированных сталях феррит способствует появлению склонности к коррозии после высокотемпературной обработки и уменьшает склонность к коррозии при температурах сенсибилизации, а аусте-нит действует противоположным образом. [45]

Страницы: 1 2 3 4