Аустенито-ферритная сталь

Cтраница 2

Хромоникелевые аустенитные и аустенито-ферритные стали ( ОХ18Н9, Х20Н10Г68, 20Х25Н16Т6, табл. 1.3) обеспечивают высокую стойкость против коррозии в ряде сред, окалиностойкость и жаропрочность. Такими сплавами наплавляются лопасти гидротурбин, гребные винты, гребные валы морских судов, разрушаемые кавитацией, коррозией и эрозией. [16]

Сравнительная коррозионная стойкость сталей 08Х22Н6Т ( Л, 08X21Н6М2Т ( 2, 12Х18Н10Т ( 3, 10Х17Н13М2Т ( 4 в растворах азотной, фосфорной и уксусной кислот. Области ниже кривой соответствуют скорости коррозии не более 0 1 г / ( мг. ч. [17]

Стабилизация аустенито-ферритной стали титаном оказывает влияние на структурные превращения при отпуске. [18]

Влияние продолжительности испытаний в 0 1 н. NaCl при 20 С и режима тер. мической обработки на максимальный диаметр, глубину и количество питтингов стали 10Х17ШЗМ2Т ( О, ОЗХ25Н5М2 с 1 2 % Mr, и 0 07 % S ( 2. 3 и с 0 14 % Мл и 0 002 % S ( 4. 1, 2, 4 - закалка. 3 - отпуск при 400 С, 6 ч. [19]

В аустенито-ферритной стали независимо от чистоты при большом количестве питтингов они мельче и с увеличением продолжительности испытаний или увеличении продолжительности старения питтинг увеличивается в основном в диаметре, глубина изменяется мало. [20]

Разрушение аустенито-ферритных сталей при КР начинается транскристаллитно, перпендикулярно направлению растягивающих напряжений. В стали с преобладанием аусте-нитной структуры ( рис. 1.050, д, е) наличие феррита в аустенитной матрице может затормозить или изменить направление развития трещины. Трещины КР на образцах, модифицированных 0 3 % Ypac4 локализуются непосредственно вблизи разрыва образца ( рис. 1.050, г), остальная поверхность - без разрушения. [21]

Анодная потенциоегатическая кривая и области применения методов испытания на МКК., Е - критические ток и потенциал пассивации. DTI пп - ток и потенциал полной запасснвирован-ности. [22]

Для аустенито-ферритных сталей практически сохраняются те же закономерности возникновения МКК, которые указаны для сталей аустенитного класса. [23]

Особенность аустенито-ферритных сталей состоит и в том, что в результате старения по оптимальным режимам они приобретают повышенную твердость и прочность и, как следствие этого, высокую сопротивляемость гидроэрозии. Дисперсионное твердение в этих сталях происходит одновременно и в аустенитной, и в ферритнои фазах. [24]

Свойства аустенито-ферритных сталей определяются соотношением количеств ферритнои и аустенитной составляющих. С увеличением количества ферритнои фазы временное сопротивление ов и особенно предел текучести ат увеличиваются, а относительное удлинение уменьшается. В отличие от ферритных аустенито-фер-ритные стали обладают более высокой пластичностью. [25]

Влияние времени отпуска при 450 С на порог хладноломкости ( Гх аустснито-фер-ритной стали OSX22II5T ( Э. Г. Фельдгаидлер. [26]

Нагрев аустенито-ферритных сталей выше 1100 С приводит к постепенному увеличению количества б-феррита, в результате чего сталь может приобрести полностью ферритную структуру. [27]

Из ферритных и аустенито-ферритных сталей изготовляют аппаратуру для химической промышленности, а также оборудование для гальванических и термических цехов. [28]

Жаропрочные свойства аустенито-ферритных сталей с увеличением количества ферритной фазы уменьшаются. Если феррит-ная сталь при 600 С имеет предел ЮОО-ч длительной прочности 4 кГ / мм2, то для аустенитной стали с тем же количеством хрома и 12 % Ni ад. [29]

Соединения из высокохромистых аустенито-ферритных сталей, паянные свинцовым припоем, по данным Р. Е. Есепберлина, показали высокую стойкость к контактной коррозии в агрессивной среде, например серной кислоте любой концентрации, при следующем составе припоя, %: Sn 1 0 - 1 4; Ni 1 - 1 4; Al 0 08 - 0 12; Na 0 51 - 0 55; Ca 0 61 - 0 65, Pb - остальное; температура пайки 380 С. Повышение стойкости свинцовых припоев в кислотных травителях может быть достигнуто при легировании их германием и серебром. [30]

Страницы: 1 2 3 4