Аустенито-ферритная сталь
Cтраница 3
Структурные превращения в аустенито-ферритных сталях достаточно ложны, что определяется наличием двух составляющих с разным ти-юм кристаллических решеток и разной скоростью диффузии в них тегирующих элементов. [31]
Структурные превращения в аустенито-ферритных сталях достаточно сложны, что определяется наличием двух составляющих с разным типом кристаллических решеток и разной скоростью диффузии в них легирующих элементов. [32]
МКК возникает в аустенито-ферритных сталях при более низких температурах и более длительных выдержках, практически не наблюдаемых при технологических операциях. [34]
Рассмотренные выше особенности МКК аустенито-ферритных сталей относятся к испытанию в растворе типа АМУ, ГОСТ 6032 - 84 - основного метода контроля, рекомендуемого для сталей этого класса. При испытании по методам типа ВУ и АМУ основные закономерности идентичны. Однако, поскольку потенциал метода ВУ близок к области перепассивации молибдена, в процессе испытания по методу ВУ возможно избирательное вытравливание фаз, обогащенных молибденом. При испытании по методу ДУ, ГОСТ 6032 - 84 сталь ОЗХ23Н6 не склонна к МКК после отпуска при 550 С, 1 ч [1.14], аустенито-ферритные стали ОЗХ22Н6М2 и ОЗХ24Н6АМЗ, испытываемые по этому методу так же, как аустенитная сталь ОЗХ17Н14МЗ, без провоцирующего нагрева не склонны к МКК и их скорость коррозии менее 0 5 мм / год. [35]
В результате изучения стойкости аустенитных и аустенито-ферритных сталей в азотной кислоте выявилось, что режимы термической обработки и равномерность распределения хрома в стали оказывают большое влияние. Когда хром в аустенитной и ферритной фазах находится в твердом растворе и в одинаковых количествах, то стали обоих типов практически имеют одинаковую коррозионную стойкость в окислительных средах. При закалке с 1000 - 1100 С в воде в аустенитных и аустенитно-ферритных сталях хром остается в твердых растворах аустенита и феррита, поэтому эти стали, если они близки по своему химическому составу, обладают практически одинаковой коррозионной стойкостью. [36]
Результаты испытаний показывают, что аустенито-ферритные стали по стойкости к микроударному воздействию уступают хро-момарганцевым аустенитным сталям. Это объясняется двухфазной структурой аустенито-ферритных сталей и различной способностью к упрочнению отдельных структурных составляющих. Избирательный характер разрушения этих сталей способствует развитию процесса гидроэрозии. [37]
Влияние температуры нагрева на фазовый состав аустенито-ферритных сталей проявляется и в сварных соединениях. [38]
Установлено [518], что ферритная фаза в аустенито-ферритных сталях обогащена хромом, что также способствует меньшей степени обеднения пограничных слоев твердого раствора хромом при образовании карбидов хрома. [39]
Закономерности возникновения, развития и предотвращения склонности к МКК в аустенитных и аустенито-ферритных сталях в основном аналогичны. Особенности МКК в аустенито-ферритных сталях определяются наличием в них по крайней мере двух структурных составляющих и зависимостью соотношения этих структурных составляющих от температуры нагрева. [40]
Как показали исследования, оптимальные вязкие свойства и максимальную эрозионную стойкость аустенито-ферритные стали приобретают в результате аустенизации с последующим отпуском ( старением) при температуре 550 - 600 С. При более высоком отпуске по границам ферритных зерен образуются значительные скопления коагулированных карбидов хрома, что приводит к резкому увеличению твердости ( примерно с 207 до 302 единиц НВ) и такому же снижению пластичности и вязкости. В таком состоянии сталь обладает невысокой эрозионной стойкостью. Разрушение металла начинается около коагулированных карбидов хрома и развивается в сторону ферритного зерна. [41]
В указанных растворах кинетика развития питтинга для аустенитной стали 10Х17Н13М2Т и аустенито-ферритной стали 04Х25Н5М2 существенно различается ( рис. 1.29): в аустенитной стали образуется относительно небольшое количество глубоких питтингов. [42]
 |
Общий вид трещины, образовавшейся в месте приварки штуцера DylOO к верхнему днищу колонны К-7. [43] |
При осмотре верхнего сварного ( с хордовым швом) днища десорбера К-7 из аустенито-ферритной стали 08Х22Н6Т обнаружили восемь трещин. Две ( длиной 300 и 400 мм с максимальным раскрытием 0 5 мм) были выявлены в зоне термического влияния сварного шва штуцера диаметром 350 мм, они уходили в основной металл; трещина в зоне термического влияния Dy 100 на наружной поверхности днища имела длину 120 мм с максимальным раскрытием 0 5 мм и глубину 2 - 3 мм ( рис. 5.83); трещина в зоне термического влияния штуцера диаметром 50 мм была длиной 60 мм с максимальным раскрытием 0 4 мм. Еще четыре трещины были обнаружены в околошовной зоне кольцевого шва приварки днища к обечайке. По виду излома все трещины имели кристаллическое строение, следы пластической деформации вдоль их траектории трещины отсутствовали. [44]
С более высоким содержанием углерода ( более 0 08 - 0 10 %) аустенито-ферритные стали показывали склонность к межкристаллитной коррозии, но в значительно меньшей степени, чем чисто аустенитные. [45]
Страницы: 1 2 3 4