Низколегированная низкоуглеродистая сталь

Cтраница 3

Низколегированные низкоуглеродистые стали 09Г8, 09Г2С, 10ХСНД, 15ХСНД, 14ХГС, 14Г2, 14Г2АФ, 16Г2АФ и другие практически не закаливаются при всех способах сварки. С при-иеняют при сварке заготовок толщиной свыше 30 мм. [31]

Низколегированные низкоуглеродистые стали 09Г2, 09Г2С, 10ХСНД, 10Г2С1 и 10Г2Б при сварке покрытыми электродами не закаливаются и мало склонны к перегреву. Сварку этих сталей производят аналогично сварке низкоуглеродистой стали. [32]

Диаграмма изотермического ( при постоянной температуре распада аустеннта низкоуглероднс-той стали. [33]

Низколегированные низкоуглеродистые стали 09Г2, 09Г2С, 10ХСНД, 10Г2С1 и 10Г2Б при сварке не закаливаются и не склонны к перегреву. Сварку этих сталей производят при любом тепловом режиме, аналогично режиму сварки низкоуглеродистой стали. [34]

Технология сварки низколегированных низкоуглеродистых сталей покрытыми электродами мало отличается от технологии сварки низкоуглеродистых сталей. Характер подготовки кромок, режимы сварки, порядок наложения швов практически одинаковы. Прихватки при сборке необходимо выполнять теми же электродами, что и при сварке основного шва, и накладывать только в местах, где располагается шов. [35]

Неоднородность напряженного состояния заготовок при упруго-пластическом деформировании вызывает возникновение остаточных напряжений и деформаций, интенсифицирующих процессы МХПМ, деформационного охрупчивания и старения сталей. Деформационное старение низколегированных и низкоуглеродистых сталей способствует сближению значений предела текучести и временного сопротивления, снижению характеристик трещиностойокости, малоцикловой и коррозионно-механической прочности. Склонность материала к деформационному старению оценивается по изменению отношения предела текучести к временному сопротивлению, отражающему основные механические и эксплуатационные характеристики. Дана количественная оценка и предложены технологические способы снижения отрицательных эффектов упруго-пластического деформирования, основанные на обеспечении принципов взаимозаменяемости базовых деталей и снижении остаточных напряжений и деформаций. [36]

Ее существенным преимуществом является возможность выполнения швов во всех пространственных положениях. Оба вида сварки могут быть рекомендованы для соединений конструкций из низколегированных и низкоуглеродистых сталей. [37]

Цр 1 0), определяемая экспериментально; mh - относительная глубина ослабленной зоны, тн ha / S; ml - относительная длина ослабленной зоны, m, I3 / D. Это условие справедливо для сравнительно пластичных сталей ( ферритно-перлитного класса), к которым относятся большинство низколегированных и низкоуглеродистых сталей, применяемых для изготовления труб. [38]

Соответствие марок электродов типу электродов. [39]

Следует выбирать режимы сварки с малой погонной энергией. При этом достигается и уменьшение протяженности зоны разу-прочпеппого металла в околошовпой зоне. При исправлении дефектов в сварных швах низколегированных и низкоуглеродистых сталей повышенной толщины швами малого сечения вследствие значительной скорости охлаждения металл подварочного шва и его околошовной зоны обладает пониженными пластическими свойствами. Поэтому дефектные участки следует подваривать швами нормального сечения длиной не менее 100 мм или предварительно подогревать до температуры 150 - 200 С. [40]

Следует выбирать режимы сварки с малой погонной энергией. При этом достигается и уменьшение протяженности зоны разупрочненного металла в околошовной зоне. При исправлении дефектов в сварных швах низколегированных и низкоуглеродистых сталей повышенной толщины швами малого сечения вследствие значительной скорости охлаждения металл подварочного шва и его околошовной зоны обладает пониженными пластическими свойствами. [41]

Отдельно были обработаны значения разрушающих локальных напряжений для точки А при характеристике цикла R 0 для соединений из низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Относительно небольшое - различие между од у указанных двух групп сталей, а также имевшийся объем полученных данных не дали оснований для ввода в инженерный метод расчета различных значений допускаемых локальных напряжений для низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Лишь после проведения систематических и обширных исследований, если будет обнаружено устойчивое и значимое различие в уровнях разрушающих напряжений у низколегированных и низкоуглеродистых сталей, можно будет ставить вопрос о различных уровнях разрушающих напряжений у различных сталей. [42]

При изготовлении оболочковых конструкций в зависимости от их размеров и геометрических форм приходится выполнять прямолинейные, кольцевые, круговые, спиральные стыковые швы. Стыковые швы тонкостенных конструкций, как правило, выполняются в среде защитных газов. В качестве материала оболочек наибольшее применение получили низкоуглеродистые и низколегированные стали низкой и средней прочности, а также высокопрочные стали, титановые и алюминиевые сплавы и т.п. Сварные оболочковые конструкции средней толщины ( до 40 мм) из низколегированных и низкоуглеродистых сталей изготовляются преимущественно с помощью автоматической сварки под флюсом. Конструкции, работающие в агрессивных средах, выполняют из хромоникелевых и хромистых сталей и сплавов с помощью автоматической сварки под слоем флюса. Сварку продольных и кольцевых швов выполняют, как правило, с двух сторон. [43]

При изготовлении оболочковых конструкций в зависимости от их размеров и геометрических форм приходится выполнять прямолинейные, кольцевые, круговые, спиральные стыковые швы. Стыковые швы тонкостенных конструкций, как правило, выполняются в среде защитных газов. В качестве материала оболочек наибольшее применение получили низкоуглеродистые и низколегированные стали низкой и средней прочности, а также высокопрочные стали, титановые и алюминиевые сплавы и т.п. Свгфные оболочковые конструкции средней толщины ( до 40 мм) из низколегированных и низкоуглеродистых сталей изготовляются преимущественно с помощью автоматической сварки под флюсом. Конструкции, работающие в афессивных средах, выполняют из хромоникелевых и хромистых сталей и сплавов с помощью автоматической сварки под слоем флюса. Сварку продольных и кольцевых швов выполняют, как правило, с двух сторон. [44]

В отличие от низкоуглеродистых сталей указанные стали имеют несколько большую склонность к образованию закалочных структур в металле шва и околошовной зоне при повышенных скоростях охлаждения. При увеличении погоннной энергии сварки количество мартенсита, бейнита и остаточного аустенита резко снижается. При повышении доли закалочных структур в металле шва и околошовной зоне пластичность металла и его стойкость против хрупкого разрушения ухудшается. Поэтому режим сварки большинства низколегированных низкоуглеродистых сталей ( табл. XV.6) должен быть ограничен более узкими значениями по погонной энергии. [45]

Страницы: 1 2 3 4