Промышленная сталь

Cтраница 3

Диаграмма состояния ( схема железо - ле & ирующий элемент. а - аустенитообразующий элемент. б - ферритообразующий элемент. [31]

Переменная растворимость углерода в а-железе ( см. рис. 5) приводит к тому, что нагрев ниже температуры Лс, вызывает растворение третичного цементита ( а также нитридов и оксидов, содержащихся в небольшом количестве в промышленных сталях) и получение после быстрого охлаждения пересыщенного - твердого раствора. [32]

Некоторые элементы, например свинец, не растворяются в железе и присутствуют в виде включений; медь растворяется в феррите до 1 %, а сверх этого количества присутствует в виде включений, но больше 1 % Си в обычных промышленных сталях не встречается. [33]

Некоторые элементы, например свинец, почти не растворяются в железе и присутствуют в виде отдельных включений; медь растворяется в феррите до 1 %, а сверх этого количества присутствует в виде включений, поэтому больше 1 % Си в обычные промышленные стали не добавляется. [34]

Легирование сталей молибденом значительно повышает стойкость к питтинговой коррозии. Из промышленных сталей, выпускаемых в настоящее время, наиболее устойчивы к питтинговой коррозии стали, содержащие молибден ( 08Х17Н13М2Т и 10Х17Н13МЗТ); стали, в которых есть кремний, например Сг20 № 20 и др., содержащие 3 % Si и более также имеют повышенную стойкость к питтинговой коррозии. [35]

Микрофотография ( полученная на сканирующем микроскопе стали с 2 % N1, разрушенной в кипящем растворе MgClj. Показывает меж-кристаллитный и транскристаллитный характер разрушения ( уменьшение при печати 2 / з.| Влияние размера зерна в стали с 0 08 % С. [36]

Однако существует настоятельная необходимость в проведении систематических исследований по влиянию легирующих добавок на сопротивление коррозионному растрескиванию ферритных сталей. Следует также проводить испытания промышленных сталей, которые включают изучение влияния различных коррозионных сред. Так, например, получены некоторые результаты по влиянию добавок никеля на коррозионное растрескивание малоуглеродистых сталей. Добавка около 2 % Ni слабо влияет на процесс коррозионного растрескивания стали в растворе нитрата: как углеродистая, так и легированная сталь разрушаются по границам зерен. [37]

Для реакторов типа PWR также возможно использование аустенитных нержавеющих сталей в качестве оболочек тепловыделяющих элементов. Оболочки, изготовленные из промышленной стали AISI 304 экструзией с последующими протяжкой и отжигом, представляют собой прочные трубы. Эти оболочки заполняют топливом, спрессовывают гелием, закрывают пробками и заваривают. Первоначально тепловыделяющие элементы спаивали вместе, образуя небольшие сборки, подобно описанным для циркаллоя. Теперь же их собирают с помощью решеток и консольных пружин из инкаллоя. Оболочки для реактора PWR имеют внутренний диаметр 7 5 мм и толщину стенки 0 3 мм. [38]

С помощью статистических методов планирования эксперимента, позволивших при одновременном варьировании концентраций различных примесей получить независимые количественные оценки их влияния на развитие отпускной хрупкости промышленных Сг - Ni - Мо [97] и Сг - Мо [98] сталей, установлено, что наибольший вклад в охрупчива-ние дает фосфор; некоторое влияние, более слабое, чем фосфор, в Сг - Мо сталях оказывает сурьма, а в Сг - Ni - Мо сталях - олово. Влияние изменений ( в обычных для промышленных сталей пределах) концентраций мышьяка, меди, серы оказалось статистически незначимым. [39]

Добавление к чистому железу от нескольких десятых до одного процента меди умеренно повышает скорость коррозии в кислотах. Однако в присутствии фосфора или серы, которые обычно содержатся в промышленной стали, медь нейтрализует ускоряющее влияние этих элементов. Судя по данным табл. 6.4, 0 1 % Си снижает коррозию сплава, содержащего 0 03 % Р или 0 02 % S в 4 % ( Nad HC1), но этот эффект не наблюдается для фосфорсодержащего сплава при воздействии лимонной кислоты. Эти специфические соотношения применимы только к конкретным составам и экспериментальным условиям - они не являются общей закономерностью. Сталь, включающая несколько десятых процента меди, более коррозионноустойчива в атмосфере, но не имеет преимуществ перед сталью, не содержащей меди, в природных водах или в почве, где скорость коррозии контролируется диффузией кислорода. [40]

Построение тройных диаграмм для такой системы является сложным процессом и поэтому используют их изотермические срезы. Пример таких срезов для системы Fe-Cr-Ni представлен на рис. 7.8. На рис. 7.86. обозначены составы промышленных сталей. [41]

Очень важно установить продолжительность стадии защитного окисления. К сожалению, до настоящего времени нет данных для температур ниже 550 С по кинетике окисления промышленной стали с 9 % Сг и 1 % Мо, хотя это представляет определенный практический интерес. Поэтому прибегают к экстраполяции от высоких температур, при которых стали подвергаются разрушающему окислению, или к изучению сплавов с меньшей стойкостью против окисления, например, не содержащих кремния железо-хромистых сплавов. Однако, следует проявлять большую осторожность при экстраполяции поведения материалов к действительной рабочей температуре. Необходимо также учитывать, что на результаты могут оказывать влияние такие параметры, как выпадение углерода на границе раздела. [42]

Образовывать интерметаллические соединения может большинство применяемых легирующих элементов. Однако эти соединения образуются лишь при таких содержаниях легирующих элементов, которые практически не встречаются в обычных промышленных сталях. Поэтому можно считать, что в обычных массовых сталях интерметаллические соединения легирующих элементов не встречаются. [43]

Образовывать интерметаллические соединения могут большинство применяемых легирующих элементов. Однако эти соединения образуются лишь при таких содержаниях легирующих элементов, которые практически не встречаются в обычных промышленных сталях. Поэтому можно считать, что в обычных массовых сталях интерметаллические соединения легирующих элементов не встречаются. [44]

Страницы: 1 2 3 4 5